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換熱器管道的缺陷發生在支撐板附近，已成為鐵磁性換熱管重點監測區域。對換熱管道不同缺陷產生的漏磁信號進行了二維模擬，考慮了靜態時的支撐板處缺陷深度、缺陷寬度、換熱器管道壁厚、檢測儀器低速運動，以及缺陷相對于支撐板處在不同的位置對檢測儀器輸出信號的影響，給出了漏磁場磁感強度隨以上參數變化的曲線。對同軸徑向熱管換熱器殼程進行模擬計算，分析煙，速度、溫度及局部對流換熱系數沿殼程的變化規律，并尋求換熱器結構參數優化值。由于換熱面污據的存在，增大了換熱面的導熱熱阻，減小了其導熱系數，使管殼程的傳熱系數降低，從而影響了換熱器的換熱性能。

得到徑向熱管換熱器結構優化參數：橫向管距為縱向管距為翅片高度不應高于，翅片間距為。對單弓形折流板式換熱器的結構進行合理簡化，利用參數化建模方法建立了管殼式換熱器的參數化模型，將定壁溫假設方法與同時考慮殼程和管程流體的兩流程禍合計算方法的模擬結果進行對比，結果表明：同時考慮殼側和管側流體流動與傳熱，更有助于揭示換熱器局部溫度場變化的實際情況，模擬結果與實際情況吻合較好，能夠為管殼式換熱器結構優化設計提供更好的參考依據。數值計算可以得出換熱器內部的流場、溫度場及壓力等參數的分布，據此，可以詳細分析換熱器內管束結構等布置的合理性、換熱器的換熱情況、換熱性能等。

濰坊譽金機械對原穩站油行山管殼式換熱器實體模型進行簡化建模，同時兼顧課題研究的準確性和經濟性。      

(1)建模時保留了折流板，考慮折流板對殼程流體流動和傳熱的影響。      

(2)對于傳熱管壁和折流板的處理采用了FLUEN丁中的薄壁模型，在后續的邊界條件設置時可以設定一個給定的壁厚，這樣減少了網格數量。      

(3)管束的_l幾封頭和下封頭沒有參與整個換熱器的傳熱和流動，不影響數值計算的結果，因此在建模時將上封頭和下封頭進行簡化處理。    在對換熱器結構進行建模時，考慮換熱器入日和出口部分對于一換熱器殼程整體流動特性的影響。由于單弓形折流板管殼式換熱器是復雜幾何體，網格劃分需要采用分塊劃分的方法，將整個模型劃分成入口段、出口段和殼程三部分，進行網格劃分。譽金機械運用CFD數值模擬方法，借助FLUENT數值模擬軟件對管殼式換熱器的三維模型進行模擬，通過對換熱器結垢和泄漏時的速度場、溫度場等分析，得出泄漏和結垢對換熱器流動傳熱性能的影響，為下一步利用熱工參數評價換熱器結垢和泄漏提供理論依據。網格為非結構化網格，采用劃分的四面體和金字塔網格。

管殼式換熱器運行過程中的速度矢量分布，在換熱器運行過程中，換熱器殼程入口段的速度矢量值在0.4m/s;川頁著折流板走向，換熱器殼程內砂的速度矢量值在0.6m/s至2m/s之間變化，在折流板上方的砂速度;在折流板逆向換熱器殼程內介質流動方向的背部，固體砂的速度矢量值，大約為0. I m/s。這是由于折流板的阻擋作用，降低了砂的速度。當砂粒徑較大更容易在速度降低區域形成砂沉積，衛比砂粒徑0.2m m時更為明顯。通過工程實例，揖出了中等流速對系統節能和經濟性都有利，而當流速較低時需進行及時除塘。當砂粒徑為0.4mm，換熱器運行穩定時，管殼式換熱器殼程入u處的含砂率較高，大約在so%左右，殼程整體砂體積變化范圍在5%-20%之間，由于本次分析的砂粒徑較大，為0.4mm，故在殼程折流板根部有少量砂沉積，但沉積區占整個殼程的體積分數低于5%。