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發布時間：2020-07-29 17:42
鍋爐熱除氧的可行性和實用性
①.可以因爐制宜，因地制宜地充分利用一切可以利用的熱源。
如：回收的余氣、排污放熱等，特別是省煤器這一熱源，把給水預熱到70℃～80℃左右，實行欠溫除氧。然后，可加磷酸三鈉、氫氧化鍋，徹底除氧。這樣既節能又能夠達到除氧的目的。
②.建設費用要比成套的熱力除氧設備減少50%以上，一些設備可以自制使用。
③.省煤器改為常壓和<100℃溫度運行，長期存在的不安全問題得以解決。
④.操作調整比較簡單。
⑤.本流程可以根據不同的鍋爐房加以靈活運用，也可以和以前的除氧裝置并用。
重慶鍋爐塌焦原因分析
鍋爐塌焦是一個連續發生的過程，其脫落原因主要有：
1. 渣塊累積過程中，在重力作用下渣塊不斷自然脫落；
2. 人為清潔受熱面，利用吹灰選擇性清除受熱面上的渣塊；
3. 由于變負荷過程中受熱面受熱不均，渣塊與金屬受熱面收縮、膨脹程度不同產生應力，使渣塊與受熱面出現部分剝離，當渣塊自身重力大于其粘附力時，渣塊集中脫落。
爐灰在高溫下軟化，遇到受熱面冷卻并粘附在受熱面上形成渣塊。在鍋爐變負荷情況下，因渣塊與受熱面膨脹系數不同產生應力，應力大小正比于爐膛溫度的波幅及波動速率，在應力作用下渣塊與受熱面接觸部分逐漸剝離，應力越大其剝離面積越大，相應粘附力越小，當粘附力不足以平衡其自身重力時渣塊掉落。滅火后爐膛溫度低，過大的下二次風和過大的送風將使油槍的根部風過大，難以點燃油嘴，或使油的著火點后移，吹滅著火的油嘴，影響重新點火恢復。由于高負荷期間爐內溫度較高，結渣程度遠大于低負荷階段，因此低負荷出現掉渣的概率大于高負荷階段。4月16日#2爐塌焦，其原因正是長時間超低負荷運行中渣塊冷卻脫落所致。檢修啟動之后負荷率較高，特別是4月10日至14日，日均負荷達到80%以上，較低負荷也大于600MW。4月16日夜班，由于機組做單吸風機運行試驗，負荷長時間維持400MW。由于該負荷為并網以來較低、維持時間長，對爐內溫度沖擊較大，大量以往在降負荷過程中未掉落的渣塊集中脫落。
4月30日及5月2日兩次鍋爐塌焦，其原因略有差異。直流鍋爐的一次性通過特性使得工質流和能量流相互耦合，從而在各個控制回路，如給水、汽溫及負荷控制回路之間存在著很強的非線性耦合，機爐之間相互關聯性強。以往為控制受熱面結渣程度，加倉方式上，利用結渣特性較好的大同煤與神木煤以1:4配比摻燒。但自4月27日中班起， #1/2機組進行燃煤直加倉實驗，試驗期間兩臺機組全部燃用神木煤，該煤種屬易結渣煤種，直加倉期間爐內結渣速度及結渣量較以往大幅提高，受熱面整體污濁程度有所增加，從實驗期間再熱汽溫度、再熱汽減溫水量及爐膛出口煙溫來看也證明了這一點，兩次爐內塌焦的原因在于：
1. 由于神木煤灰熔點較低，以往采用混燒大同煤的方法來控制鍋爐結渣程度。3、做好鍋爐維護鍋爐的運行是在高溫環境中進行的，鍋爐溫度較高，這樣鍋爐本身和供熱系統都會向周圍放熱，減少了熱能。此次直加倉實驗全部燃用神木煤，即使5月1日實驗結束后，由于機組負荷較低，C倉大同煤實際配燒比例較低，燃煤仍以神木煤為主，無論從受熱面結渣的速度還是結渣量來看，都有遠大于以往水平。
2. 吹灰操作在解決鍋爐受熱面大面積結渣與再熱汽溫維持較高水準之間存在一定矛盾，其對吹灰程度的把握具有相當大的難度。因此變負荷過程中，不能單獨改變燃燒率或者給水流量，給水量與燃料量必須以一定的比例協調動作，即在不同的負荷下要保持一定的煤水比。在煤種多變的情況下，必然相應調整吹灰頻率。由于對吹灰程度的把握有一認識過程，且運行人員對吹灰依據認識程度不同，各班在吹灰量的把握上存在差異，使得運行期間機組再熱汽溫及鍋爐結渣情況出現一定波動。
3. 由于低負荷階段吹灰條件不滿足，吹灰時間及吹灰機會大大減少，進一步加劇了受熱面結渣情況。
重慶鍋爐運行常見問題解答
鍋爐運行常見問題解答
在生產中，鍋爐運行經常會出現一些棘手問題。話不多說、小編為您整理出30條鍋爐運行常見問題和解決方法，學習完之后別忘了分享給小伙伴哦。
1什么是循環流化床鍋爐的循環倍率？影響循環倍率的運行因素有哪些。
影響循環倍率的運行因素很多，主要有以下幾個方面：
分離器效率，燃料粒度，燃料含灰量，燃料的成分，灰特性，灰顆粒的磨耗特性對循環倍率有決定性影響。
鍋爐負荷的影響。隨著機組負荷的降低，即鍋爐蒸發量的減少，鍋爐整體風量和煙氣流速必然降低，促使CFB鍋爐循環倍率也相應降低。
2汽包鍋爐正常運行時，為什么要關閉省煤器再循環門？
因為給水通過省煤器再循環管直接進入汽包，降低了局部區域的爐水溫度，影響了汽水分離和蒸汽品質，并使再循環管與汽包接口處的金屬受到溫度應力，時間長可能產生裂紋。1、超臨界直流鍋爐給水控制的特點超臨界直流鍋爐沒有汽包，工質通過蒸發受熱面過程中全部轉換為蒸汽，即循環倍率為1，且無固定的飽和蒸汽與過熱蒸汽的分界點，整個行程的流動阻力均由給水泵克服。此外，還影響到省煤器的正常工作，使省煤器出口溫度過高，所以在正常運行中，必須將省煤器再循環門關閉。
3為什么要對新裝和大修后的鍋爐進行化學清洗？
鍋爐在制造、運輸和安裝、檢修的過程中，在汽水系統各承壓部件內部難免要產生和粘污一些油垢、鐵屑、焊渣、鐵的氧化物等雜質。而且在原來熱循環效率越高的情況下，如增加噴水量，則循環效率降低就越多。這些雜質一但進入運行中的汽水系統，將對鍋爐和汽輪機造成極大的危害，所以對新裝和大修后正式投運前的鍋爐必須進行化學清洗，清除這些雜物。
4為什么要進行鍋爐的吹管？
鍋爐汽水系統中的部分設備如減溫水、啟動旁路、過熱器、再熱器管路系統等，由于結構、材質、布置方式等原因不適合化學清洗，所以新裝鍋爐在正式投運前需用物理方法清除內部殘留的雜物，故利用本爐產生的蒸汽對汽水系統及設備進行吹管處理。
鍋爐按其型式分類
鍋爐按其燃燒室、對流煙道間的相互布置方式又可分為Π型（倒U型）、塔型、半塔型（改良型）、T型、箱型、Γ型（倒L型）、U型等多種型式。
Π型鍋爐
Π型鍋爐布置主要優點是簡單、緊湊；為了有效減少熱損失，在鍋爐的運行中要加強維護和管理，1、要做好鍋爐本身和管道的保溫設施，做好保溫層。排煙口在下方，故引、送風機及除塵器等設備均可布置在地面；鍋爐構架較低，可采用鋼筋混凝土結構；尾部煙道中煙氣下行，便于清灰，且有自生吹灰作用；各受熱面易于布置成逆流方式，以加強對流換熱；尾部受熱面檢修也比較方便。
主要缺點是：煙氣從燃燒室進入對流煙道要轉彎，使煙氣的速度場、溫度場以及飛灰濃度分布不均勻，容易引起受熱面的局部磨損，而且影響傳熱；由于其燃燒室高度與尾部煙道高度要求近似相等，故尾部受熱面布置較困難，當燃用低熱值、高灰分、高水分的褐煤或其他劣質燃煤時，就會出現“布置危機”，占地也較大。建設費用要比成套的熱力除氧設備減少50%以上，一些設備可以自制使用。
塔式鍋爐塔式鍋爐即單煙道鍋爐，其對流受熱面全部布置在燃燒室上方的煙道里，筆直向上發展。
由于它取消了轉向室，使煙氣在對流受熱面中不改變流動方向，又消除了燃燒室高度和尾部煙道高度不相稱的布置矛盾，所以它是燃燒褐煤或多灰分煙、貧煤鍋爐的宜爐型，此外鍋爐煙道有自生通風作用，煙氣阻力有所降低。
其缺點是：空氣預熱器、引風機、除塵器等設備位于鍋爐頂部，這將使鍋爐鋼架承受荷載加重，結構復雜，金屬耗量大，造價高，設備安裝和檢修難度加大。
所以現代大型鍋爐均采用改良型塔式布置。
這種布置型式只是將原塔式布置作少許變動，即把空氣預熱器、引風機及除塵器等分層低位布置在燃燒室后部。
用垂直煙道連通上部的省煤器和下部的空氣預熱器，而引風機和除塵器則布置在爐后地面上。
這兩種統稱為塔式鍋爐。
塔式布置常用于亞臨界及以上壓力的低循環倍率鍋爐和直流鍋爐。
對自然循環汽包爐或控制循環汽包爐，因其汽包笨重，給塔式布置帶來極大困難，故僅用于較小容量、較低參數鍋爐，目前所見到的國內、外大容量為1000MW級機組。
T型鍋爐T型鍋爐可解決Π型鍋爐和塔式鍋爐尾部受熱面布置的危機，減少了尾部煙道的深度和過渡煙道的高度。
但該爐型比Π型爐占地更大，管道連接復雜，金屬耗量也大，故只有當燃燒劣質煤，需要布置很多對流受熱面時或當塔式鍋爐的容量受到限制（≥1000MW機組）時才考慮采用。
箱式鍋爐多用于燃油或燃氣。其燃燒室上方水平布置了過熱器、再熱器和省煤器，既保證了布置的緊湊性，又為鍋爐的快速維修創造了條件，且易于疏水、可縮短啟動時間、熱膨脹性能也良好。
但制造工藝要術嚴格。Γ型鍋爐與Π型鍋爐很相近，只是取消了水平煙道，尾部前墻和水冷壁的后墻合用。
使包墻管簡化和鍋爐深度減少，從而節省鋼材，但尾部受熱面檢修困難。
