高溫軸流風機廠家全國發貨「在線咨詢」

由于高溫軸流風機廠家動葉片是扭曲葉片，網格單元選用帶含有10 個中間節點的四面體實體單元Solid187。另外，針對一次風機1B多次失速，經檢查，風機入口消聲器多孔板鉚釘松動，減小了通道面積，使一次風機落入失速區，通過加強消聲器消除了失速故障。分別采用20 萬、30 萬、55 萬和60 萬網格計算后，選擇設定單元大小15 mm，生成網格單元數量為30萬、節點數量45 萬，在計算時間和計算精度上為合適。對葉片葉根部位施加固定約束，葉片整體施加離心力慣性載荷，對高溫軸流風機廠家葉片表面施加氣動壓力載荷，其中氣動壓力載荷是流體計算得到的壓力數據，采用流固弱耦合的方式加載到葉片表面，，在模擬高溫軸流風機廠家運行范圍內，模擬所得全壓、效率與試驗樣本值的平均偏差分別為4. 2%、1. 8%，特別是在設計流量下為3. 4%和2. 2%，由此可確保數值模擬的真實可靠性，模擬結果可反映該風機的實際運行狀況，并且可以用于進一步固體域的流固耦合模擬計算。

高溫軸流風機廠家的導葉數目改變后整體上不影響風機性能的變化趨勢，全壓隨流量增大而減小，效率呈現先增后減的變化。n/60，其中m為動葉片數，n為風機轉速，風機兩級葉片數為14和10，兩級葉片通過頻率分別為676。q v表示風機體積流量，導葉數目減少時，在qv ＜ 90 m3 /s 時全壓均得到提高，在高于此流量時僅方案二全壓低于原風機，其中在導葉數目減少后，流量越小提升作用越明顯，方案三在qv = 80 m3 /s時，全壓提升效果明顯，提升數值為141 Pa。高溫軸流風機廠家導葉數目增加時，在qv ＜ 85 m3 /s 時，方案四至六全壓得到有效提升，而qv ＞ 85 m3 /s 時，僅有方案四全壓得到提升。

加載氣動力、離心力后計算得到高溫軸流風機廠家導葉數目變化后動葉的應力基本沒有影響，動葉吸力面的近葉頂部位等值線沿葉高方向近似呈倒S 分布且應力較小; 葉根部分布應力較為復雜，較大值位于葉根中部與輪轂接觸位置，此處是由于承受較大的徑向離心力、垂直于高溫軸流風機廠家葉片表面的氣動力和扭曲的葉型結構共同作用造成; 級等效應力稍微高于第二級等效應力，這是由于離心力沿徑向，而氣動力垂直于葉片表面，氣動力的作用效果抑制離心力作用效果造成的，但氣動力作用效果影響較小; 總變形近似沿對角線方向由小到大發生變化，高溫軸流風機廠家葉根處變形基本為零，較大值變形位于葉頂后緣。高溫軸流風機廠家噪聲治理措施山東冠熙環保設備有限公司采用在大風量軸流風機進風口安裝消聲器的方式進行大風量軸流風機的噪聲治理。由此可知導葉數目變化后，對葉片總變形基本沒有影響。

高溫軸流風機廠家在靜應力強度分析中，通常選取材料的屈服極限作為極限應力，基于第四強度理論對葉片進行強度校核。塑性材料的許用應力［σ］= σs /ns，其中σs是材料的屈服極限，ns為材料的安全系數，一般對于彈性結構材料加載靜力載荷的情況下，ns = 1. 5 ～ 2。重新調整后，兩臺引風機的就地機械指示基本相同，但DCS引風機2b開度比2a開度大13%，風機停運后，風機上蓋和全行程運行動葉無異常，故液壓缸為N。葉片材料為ZL101，其屈服強度σs = 180 MPa，ns = 2，計算葉片的許用應力為90 MPa，而葉片較大等效應力的峰值為21. 3 MPa，遠小于葉片許用應力，因此改型后方案三強度仍滿足要求。在葉片剛度方面，前面分析知，氣動力作用效果對離心力效果有抑制作用，方案三全壓相對于原風機有所增大，較大變形有所降低。

在高溫軸流風機廠家額定工況下進行振動試驗。兩個葉輪轉速2900r/min，容積流量708m3/min，風機壓力5757pa，總壓效率77.3%。風機以額定功率運行，風機上安裝的三向加速度傳感器將測點處的振動信號傳送給SCADAS多功能數據采集裝置。采集裝置與計算機中的信號分析系統lmstestlab相連，實現信號的傳輸。qv表示風機體積流量，導葉數目減少時，在qv＜90m3/s時全壓均得到提高，在高于此流量時僅方案二全壓低于原風機，其中在導葉數目減少后，流量越小提升作用越明顯，方案三在qv=80m3/s時，全壓提升效果最明顯，提升數值為141Pa。通過信號分析，得到了高溫軸流風機廠家測試位置的頻譜特性。由于電機的激振和內部流場的氣動力是風機振動的主要激振源，在高溫軸流風機廠家入口、一級葉輪、二級葉輪、電機和風機殼體出口周圍設置四個測點，共20個測點。四個加速度計測試五次。每個傳感器有三個通道：X、Y和Z。它們分別對應于風扇的軸向、垂直和水平徑向。信號分析系統的參數是在傳感器、采集儀器和計算機準確連接后設置的。當轉速為2900r/min時，基頻約為48.3Hz。考慮到氣動激勵頻率較高，采樣頻率設為6400Hz，設定后進行信號采集。