烘箱循環風機詢問報價「山東冠熙」

由項目實際考察情況得到，烘箱循環風機所在位置距敏感建筑僅15m，風機進風口正對敏感建筑。針對該項目上風機的噪聲進行現狀模擬， 利用CadnaA 噪聲模擬軟件對風機噪聲對周圍敏感點的影響進行分析，風機所在建筑與敏感建筑之間的噪聲值較大，敏感建筑靠近風機進風口一側的噪聲超過70dB(A)，噪聲較大區域正對風機進風口，噪聲值為76.3dB(A)。由于建筑物的遮擋作用，噪聲能量被削減，使得噪聲無法直接達到的區域的噪聲值降低。烘箱循環風機的物理模型某600MW機組配套的兩級動葉可調軸流一次風機，流體計算域包括從集流器到擴壓器的內部通道，固體計算部分為葉輪葉片部分。

常用的烘箱循環風機噪聲治理方法有加裝隔聲罩，對風機室墻壁進行吸隔聲處理，風機室隔聲門，進排氣筒加消聲器等從整體上對風機進行吸聲、隔聲、消聲等綜合治理措施。根據項目實地考察情況，受大風量軸流風機安裝位置限制，無法對風機房墻體進行常規的吸隔聲處理，考慮風機產生的空氣動力性噪聲主要從進風口傳出，且烘箱循環風機進風口正對敏感建筑，故本項目采用在進風口安裝進風消聲器的方式對風機進行降噪。當葉片穿孔時，部分葉片工作面氣流流向非工作面，非工作面氣流獲得更多動能，克服葉片表面的摩擦，抑制渦流的產生和脫落。

烘箱循環風機消聲器設計

針對空氣動力性噪聲，主要應用的消聲器包括阻性消聲器、抗性消聲器、阻抗復合型消聲器[7]。在該項目應用中綜合考慮現場情況，決定采用阻性消聲器和消聲彎頭組合形成的一種結構形式，這種消聲器結構簡單，通過控制消聲器內吸聲材料的結構參數，可以有效的控制消聲器的消聲性能。吸聲材料按照吸聲原理可以分為多孔性吸聲材料和共振吸聲材料。該消聲器中設計采用多孔性吸聲材料。在此基礎上，利用LES軟件對烘箱循環風機的瞬態流場進行了計算，并引入了FW-H噪聲模擬模型對風機的流場進行了計算。

當烘箱循環風機采用兩種不同的葉片進行聲功率級分析時，風機的總聲功率級分布所示，可以反映出風機各位置單位時間內輻射到空間的聲能量。總體而言，風機進出口聲功率水平較低，氣流在這兩個位置穩定，幾乎沒有渦流。烘箱循環風機葉輪位置處的聲功率級較大，第二葉輪旋轉方向與葉輪加速氣流的夾角較大，沖擊較大。氣流比葉輪具有更高的能量，第二葉輪的聲功率級大于葉輪。除葉片頂部的聲功率級較高外，葉片非工作面中部的聲功率級較高，是由于作用在邊界層上的粘性力產生的速度梯度，導致回流，被主流帶走形成較大的能量輻射，w在第二個葉輪處更明顯。烘箱循環風機葉片穿孔后風扇整體聲功率級的分布。風機前后氣流穩定，聲功率級略低于原葉片，一級葉輪頂部聲功率級也略低，減少了葉尖泄漏現象。由于烘箱循環風機渦流的產生和脫落，葉片非工作面輻射的能量基本消失，因為工作面內的氣流通過孔流向非工作面，非工作面內的氣流獲得能量克服粘性力，抑制了產生和脫落。渦流。同樣，二級葉輪的聲功率級也明顯降低，但非工作面的渦流沒有完全消失。b）液壓缸泄漏，輪轂中充滿油，葉片漏油，需要拆下液壓缸，找出漏油原因。可以考慮改變二級葉輪的穿孔參數來優化二級葉輪的流場。

烘箱循環風機葉片穿孔抑制了兩級葉輪葉尖排流和非工作面渦流的產生和脫落，降低了該位置的聲功率級。

穿孔后，改善了烘箱循環風機葉片周圍的流場，降低了兩級葉片通過頻率的聲壓級，相應地降低了旋轉噪聲。

烘箱循環風機葉片穿孔后，整個頻率范圍內的A聲級有不同程度的下降，中低頻段的下降幅度較大，而高頻段的下降幅度較小。穿孔后，寬帶噪聲成為主要噪聲源。風扇式軸流風機在糧食通風冷卻中的節能效果。

采用軸流風機對儲糧進行降溫實驗，達到通風降溫的目的，實現儲糧的節能、環保和安全儲糧。結果：采用軸流風機吸風負壓通風，冷風通過倉底通風口進入倉內，由下至上通過軸流風機出口排出倉外。谷堆由下向上依次減小，冷卻梯度和變化趨于平衡。結論：風機型小功率軸流風機在通風運行中采用低速間歇通風。通風時間比大功率離心風機長，但通風能耗低，水損失小。烘箱循環風機換氣周期為10月11日至1月22日。運行過程中，大氣溫度10℃，低-29℃，大氣濕度58%。通風間隔內嚴格按照《儲糧機械通風技術規程》標準進行操作。在室內外溫差大于8C，室外濕度小的情況下，通風間歇，有利于干冷天氣。軸向振動：可考慮中間聯軸器彈簧受拉或受壓引起的振動和軸承座軸向間隙。總通風23天，共552小時，平均降溫15.3℃，通風結束時，倉庫溫度-14.0攝氏度中、上粒溫度為-2.3攝氏度、中、低晶粒溫度為-9.7攝氏度，較低為-25.5（？）c，平均堆糧溫度為-6.1攝氏度