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發布時間：2020-12-16 17:37
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濟南章丘市協進機械設備有限公司坐落在素有“鐵匠之稱”的山東省章丘市，南鄰膠濟鐵路，北依青銀速，S242省路貫穿南北，交通貨運十分便利。而為了從深層次上分析鍛件質量問題，進行機理性的研究工作還要籍助于透射型或掃描型的電子顯微鏡、電子探針等。 優勢產品有：鍛件、碾環機、顆粒機、齒圈毛坯，加強圈，榨圈，齒輪，法蘭，鍛造飛輪齒圈、內齒圈、研磨機齒圈、斜面錐度環等環
環形鍛件工藝余量精化技術改進
隨著國家對裝備制造業的重視，鍛造行業也收到了高度的重視，市場競爭日益激烈，為此，我公司研發本項目，進行鍛件工藝余量精化技術改進，達到提高生產率，降低生產成本，提升市場競爭力。
該項目技術已經申請實用新型專利2項，形成技術訣竅1項。
濟南協進配件機械廠是專業化從事鍛造技術開發和生產的企業。主要產品：鍛件、碾環機、顆粒機、齒圈毛坯、加強圈、榨圈、外齒輪毛坯鍛造，法蘭盤鍛造及飛輪齒圈、內齒圈、研磨機齒圈、和斜面錐度環等環加工鍛件熱處理技術要求選用7050高強鋁合金鑄坯鍛件為研究對象，其主要化學成分如表1所示。經過多年的創新和發展，協進鍛造廠已形成了一套嚴密的技術開發，產品的批量鍛造，質量控制的管理體系。主要產品：鍛件、碾環機、顆粒機、齒圈毛坯、加強圈、榨圈、外齒輪毛坯鍛造，法蘭盤鍛造及飛輪齒圈、內齒圈、研磨機齒圈、和斜面錐度環等環加工
鋁合金機輪輪轂鍛件性能影響
1)噴射成形7055鋁合金機輪輪轂鍛件經過雙級時效處理后，隨時效時間延長，抗拉強度和屈服強度都降低，但降低的幅度逐漸減小。在T76、T74和T73時效處理后，取樣部位低強度分別為611.72、545.98和530.25MPa。
2)噴射成形7055鋁合金機輪輪轂鍛件在T76、T74和T73時效處理狀態下，屈強比平均值分別為0.981、0.962和0.942，呈減小趨勢。說明隨二級時效時間延長，鍛件由屈服到的塑性變形階段增加，抗性能增強。
3)隨二級時效時間延長(≤30h)，噴射成形7055鋁合金機輪輪轂鍛件沿取樣方向的塑、韌性不斷增加，T74及T73狀態試棒拉斷后出現明顯的塑性延伸及縮口，為典型的韌性斷裂斷口；斷裂韌性也隨之提高，使得機輪在過載條件下的抗性能具有安全的韌性破壞方式，滿足機輪的實際應用要求。如果氧化期沸騰不好，多數比較細小的脫氧產物難于上浮而殘留在鋼液中，因此脫碳保證不小于40％，確保脫碳強度，使鋼水沸騰以去除夾雜。
4)經二級時效后，噴射成形7055鋁合金機輪輪轂鍛件的電導率較T6狀態的顯著提高，且隨二級時效時間延長(≤30h)，電導率不斷增大。
濟南協進配件機械廠是專業化從事鍛造技術開發和生產的企業。因為隨時接受著高溫的熏蒸，工人的身體中會缺少很多的營養物質，特別容易缺少鹽分、熱痙攣。經過多年的創新和發展，協進鍛造廠已形成了一套嚴密的技術開發，產品的批量鍛造，質量控制的管理體系。主要產品：鍛件、碾環機、顆粒機、齒圈毛坯、加強圈、榨圈、外齒輪毛坯鍛造，法蘭盤鍛造及飛輪齒圈、內齒圈、研磨機齒圈、和斜面錐度環等環加工
鍛壓設備之使用沖床時的注意事項
沖床工作具有速度快、壓力大的特點，因此在操作沖床時一定要注意安全，遵守一定的安全規程，下面為您介紹一下在使用沖床時應注意的事項：
1、暴露于沖床、沖壓機、壓力機之外的傳動部件，必須安裝防護罩，禁止在卸下防護罩的情況下開車或試車。
2、開車前應檢查主要緊固螺釘有無松動，模具有無裂紋，操縱機構、自動停止裝置、離合器、制動器是否正常，潤滑系統有無堵塞或缺油。必要時可開空車試驗。
3、安裝模具必須將滑塊開到下死點，閉合高度必須正確，盡量避免偏心載荷，沖床模具必須緊固牢靠并經過試壓檢查。
4、工作中注意力要集中，嚴禁將手和工具等物件伸進危險區內。小件一定要用專門工具進行操作。模具卡住坯料時只準用工具去解脫。
5、發現沖床沖壓機、壓力機運轉異常或有異常聲響時應停止送料，檢查原因。如系轉動部件松動、操縱裝置失靈、模具松動及缺損，應停車修理。
6、每沖完—個工件時，手或腳必須離開按鈕或踏板，以防止誤操作。
7、兩人以上操作時，應定人開車，注意協調配合好。下班前應將模具落靠，斷開電源并進行必要的清掃。
我們公司是生產沖床的專業企業，沖床質量高，價格合理，歡迎您前來咨詢！
濟南協進配件機械廠是專業化從事鍛造技術開發和生產的企業。宏觀組織檢驗就是采用目視或者低倍放大鏡(一般倍數在30×以下)來觀察分析鍛的低倍組織特征的一種檢驗。經過多年的創新和發展，協進鍛造廠已形成了一套嚴密的技術開發，產品的批量鍛造，質量控制的管理體系。主要產品：鍛件、碾環機、顆粒機、齒圈毛坯、加強圈、榨圈、外齒輪毛坯鍛造，法蘭盤鍛造及飛輪齒圈、內齒圈、研磨機齒圈、和斜面錐度環等環加工
鍛件出入廠檢驗結果及分析
鍛件表面質量和尺寸
經檢驗，批研制的鍛件尺寸不符合鍛件圖樣要求，鍛件局部充形不好，高度方向尺寸有超負差，且有鍛造錯模現象，造成鍛件加工余量不均勻，并有多處鍛造折疊裂紋首批整體框鍛件的典型折疊缺陷處第2批鍛件經承制廠修模和改進工藝后交付，表面質量較好，除各別點外，鍛件充型完好，符合鍛件技術條件要求；并且，零件試加工顯示，鍛件余量均勻，外形尺寸符合鍛件圖樣要求。在一錠一件的鍛件中幾乎原本不動的保留了鋼錠中夾雜的原始分布狀態。
鍛件的化學成分、經檢驗，鍛件的化學成分檢驗結果均符合鍛件技術標準的要求，具體數據見表1。從表1可以看出，雖然2爐批鍛件中有些元素的測試數值有較大差異；但滿足標準要求，這可能與2個測試單位所使用的儀器設備、檢測手法及測量的誤差等因素有關。
鍛件的力學性能
經檢驗，2批鍛件的力學性能檢驗結果均符合鍛件技術標準的要求。鍛件的室溫拉伸性能檢驗數值分布圖如圖12～圖15所示，室溫沖擊韌度值為4O～78．9J／cm，均值約為55．8J／cm；500℃高溫拉伸強度為635～675MPa，均值約為654．3MPa；500℃高溫持久拉伸性能均滿足強度470MPa且≥50h的要求；斷裂韌性實測值為7O～98．8MPa，均值約為85MPa。主變形拔扁初始階段采取寬砧強壓拔扁、坯料局部成形，金屬基體以局部整體流動為主，使得受壓部位心部承受一定的靜水壓力，減弱了夾雜物成為片狀的趨勢j。從圖12～圖15可以看出：鍛件的極限強度基本呈正態分布狀態，并處在標準范圍的中部和下部的中間，其峰點為970~975MPa，均值為978MPa，小值為930MPa；鍛件的屈服強度也基本呈正態分布狀態，均值為924MPa，其數值絕大多數均大于標準縱向低值30MPa鍛件的延伸率分布呈極不規則狀態，數值分散度極大，但其小值仍高于標準要求的10的縱向低值，平均值為16．6；鍛件的面縮率分布呈不規則狀態，數值分散度較大，但其小值仍高于標準要求的25的縱向低值，平均值為47．7，且絕大多數數值有足夠大的標準富裕度。由于該項鍛件是直接采用簡單形狀坯料進行施壓成形，金屬變形量極大，金屬在鍛模中的實際流動方向與原材料主流線方向有很大的差別；所以，鍛件金屬材料流線的實際方向較難確定，對其力學性能.
