小型高壓反應釜多重優惠「在線咨詢」

二次油泵的流量根據熱負荷及熱油進出口溫度確定。進出口溫差越小, 傳熱越穩定; 但油泵流量就需增大。對制膠反應釜的傳熱要求而言, 進出口溫差不必太小。二次油泵的揚程應根據通過反應釜及相應管路系統的壓降確定。為防止高溫熱油泄漏, 必需注意油泵的密封, 以采用屏蔽泵為宜。我國目前已能生產性能優良的導熱油, 如上海浩海精細化工有限公司生產的Ln〕系列導熱油, 使用溫度可達30 0 一350 ℃ , 閃點為1 80 一2 0 ℃ 。選擇適當的牌號及熱油進口溫度, 裝置可以在低于閃點20 ℃的條件下運行, 無須因使用熱油而考慮防爆。熱油溫度很高, 必須注意保溫, 防止。管道及閥門均應保證無泄漏, 閥門的選用尤需注意。從反應釜控制的實際來說，其具有非線性和延遲性特點，復雜性很強，增加了溫度控制的難度。按照導熱油使用說明, 裝置區內要配備適用的消防器材。

化工反應釜事故樹進行與之相對應的成功樹構建后，即可進行徑集結構函數計算求出，得到相應的徑集, 然后，通過對反應釜結構重要度的計算分析，在其結構重要度分析中根據其構建的事故樹結構情況，可以通過徑集進行判斷分析，后即可進行事故樹安全分析，得出相應的事故結果，所構建的化工反應釜壓力異常升高事故的主要原因包含攪拌效果差、溫度反饋不及時以及反應前未將容器內清理干凈等，根據其事故發生原因，可以通過對反應釜結構的優化改進，減少其事故問題及原因影響。2003年7月24日,G200植物膠反應釜通過了中國有色金屬工業協會組織的專家鑒定,受到與會專家的一致好評。結合上述的事故樹安全分析步驟，根據上述對化工反應釜壓力異常升高引起的事故原因分析，在進行帶攪拌化工反應釜結構優化與改進設計中，

由于傳統結構的反應釜為進行清洗裝置配備，多采用人工清洗方式，并且其結構中設置有一個攪拌裝置，進行攪拌的形式較為單一，多以渦輪式、旋漿式以及框式、螺帶式、錨式等為主；再按照文獻[1]的設計方法,考慮到頂蓋密集開孔的削弱和攪拌器等附件重量的影響,對頂蓋進行整體補強設計,終頂蓋厚度圓整到8mm。此外，在作業過程中的溫度控制方面，針對化工反應釜的溫度控制與信息反饋系統研究應用較多，但是在與反應點更加接近的溫度信息的讀取上存在較大的局限性，針對這種情況下，結合上述對化工反應釜工作現場壓力異常升高致事故原因的分析，本文專門提出一種能夠更加方便的進行溫度調節控制的自洗型化工攪拌反應釜結構。

釜體及夾套的壁厚計算釜體的設計及計算　由于夾套內具有一定的壓力, 計算釜體及其下封頭壁厚時, 需同時考慮承受內、外壓力的情況。通常先按式(1)進行壁厚的內壓計算, 再按外壓進行校核并。因計算過程與常規設計相同且又非常復雜, 這里不再詳述.采用雙相不銹鋼2205 計算出的厚度比采用普通的不銹鋼的要小, 這是因為雙相不銹鋼力學性能優異, 強度高,在固溶狀態下的室溫屈服強度比未添加氮的標準奧氏體不銹鋼高兩倍多, 這樣在某些應用中就可以減小壁厚。夾套的設計及計算　夾套內的物料為水汽, 可按常規選材和設計。一般選碳鋼(Q235 -B)就可以。48MPa，試驗溫度下屈服點σs=177MPa，夾套采用Q235-B材質，厚度負偏差C2=0。夾套只受內壓, 其壁厚計算按式(1)進行, 所得計算厚度加腐蝕裕量和鋼板負偏差并經圓整即得終厚度(名義厚度)