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發布時間：2020-12-05 10:15
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東莞市粵綠環保有限公司通過近年的實踐發現利用Uv光解催化除臭，有機廢氣治理和空氣凈化可以在高能高臭氧紫外線光束分解空氣中的氧分子產生游離氧，即活性氧，因游離氧所攜正負電子不平衡所以需與氧分子結合，進而產生臭氧。低溫等離子的氧化能力有限，因此能處理的VOC濃度一般比較，不適合強度較高的VOC廢氣。UV＋O2→O- O＊(活性氧)O O2→O3(臭氧),眾所周知臭氧對有機物具有極強的氧化作用，對有機氣體及其它刺激性異味有清除效果。廢氣治理 東莞廢氣處理 廢氣治理公司 發電機尾氣治理 噴漆廢氣治理 VOCs有機廢氣治理 壓鑄機熔爐廢氣治理 烤漆廢氣治理 絲印廢氣治理 電鍍廢氣治理 酸堿廢氣治理 焊錫廢氣治理 印刷廢氣治理 涂裝廢氣治理 鍋爐廢氣治理 廚房油煙火煙治理 車間通風降溫工程韶關廢氣治理 清遠廢氣治理 佛山廢氣治理 江西廢氣治理 梅州環保工程 格梅州環保工程 汕頭廢氣處理
有機性氣體利用排風設備輸入到本凈化設備后，運用高能紫外線光束及臭氧對有機（異味）氣體進行協同分解氧化反應，使有機氣體物質其降解轉化成低分子化合物、水和二氧化碳，再通過排風管道排出室外從而達到有機廢氣治理的目的。
電鍍廢氣產生的源頭是酸堿浸泡時揮發的酸霧和堿性氣體,廢氣腐蝕性較強,對人體危害很大。對位于城市建成區內的大型餐飲服務單位，要求其安裝油煙在線監控設施，對其運行狀態進行遠程監控，并探索通過數字化、信息化方式開展環境管理的途徑。同時生產車間還有各種工藝揮發的無機廢氣及少量的VOC廢氣。一 些老電鍍工廠,光纖陰暗,房屋低矮,地坪破損,加上滿室污水,鍍槽上蒸散著陣陣白煙,對員工身體造成很大影響,長久后容易形成職業病。因而電鍍廠成為行業 改造的重點和環保治理的焦點。經過長時間的努力探索和實踐,國內電鍍工廠和車間獲得了改進和提高,對電鍍廢氣治理也取得較大成果與經驗。
電鍍廠一般 會釋放硫酸等氣體,處理用酸洗塔,將氣體抽到塔體內進行中和處理,然后經抽風機抽出都達標排放。規格：2200*1320*5000mm過濾面積：60m2過濾風速：2。但是一定要注意幾個事項,就是氣體成份及濃度,是能 不能達標排放的一個重要原因。另外就是根據管路的長短選用匹配的風機,并且要選用耐酸堿腐蝕的風機。建議選用玻璃鋼塔體和玻璃鋼風機,并且塔體和風機做過 耐處理的。
針對不同的氣源,選擇不同的廢氣處理工藝,酸性氣體(SEX)選用堿性洗滌塔SCR,堿性氣體(AEX)選用酸性洗滌塔SCR,車間熱排風換氣(GEX)通入SCR中,也可增加活性炭吸附裝置。
工業有機廢氣（VOCs)中的化工有機廢氣處理
化工有機廢氣是我國工業生產中作為化工菜機廢氣的主要組成部分，不管是對環境還是人體都有著較大的影響，
因其來源及成分復雜，處理難度及其所采取的處理方法也各不相同，因此，要綜合技術成熟性、經濟性以及設備維護等多方面因素選擇合適的方法。 我國大氣環境污染問題日益嚴峻，化工有機廢氣排放治理也越來越得到政府、社會各界的關注
化工有機廢氣：主要由化工 企業排放產生，廢氣成分同化工企業設計生產的化工產品種類有較大關系，普遍會采用冷凝回收及催化燃燒技術等凈化收集處理方法。
不同的有機廢氣成分、濃度適用不同的有機廢氣處理方式，目前綜合技術成熟性、經濟性以及設備維護等多方面因素，應用為廣泛的還是活性炭吸附法。但是活性
炭吸附法存在適用期限到后廢活性炭洗脫回收成本大、存在污染轉移等缺點，因此新型吸附-催化燃燒法已在技改中或新建項目中被普遍應用。而低溫等離子凈化法
因其后期維護成本低等優點正受到越來越多企業的青睞，但也存在設備投資成本高等問題。東莞市粵綠環保有限公司相信隨著技術和工業的發展，低溫等離子凈化技術會越來越成熟，設備投 資也會隨之下降，屆時將會得到普遍應用。
壓鑄熔爐廢氣脫硫工程較為理想的爐溫制度要求爐溫及料柸之間在要求爐溫條件下具有大的傳熱，以提高加熱速度，在預熱段利用加熱段過來的高溫煙氣來預熱物料，降低煙氣出爐溫度，有利于廢氣脫硫工程降低燃料消耗。
爐壓制度：爐氣是帶熱介質，它在爐內的流動情況直接影響著爐內溫度分布，熔爐的爐門，加料口，煙囪是與外界相同的，爐壓的控制直接影響爐溫，當煙囪抽力太大，造成爐內負壓時，要引起冷空氣吸入而使爐氣外溢而增加熱損失，影響燃燒，爐溫下降，也使爐體結構壽命降低，勞動條件惡化。爐體為橋式結構，既有利于保存熱空氣，又可以防止生產結束后爐內空氣體積減小吸人外界灰塵和雜質。
對爐壓制度的基本要求是保持熔解爐出水口出表面壓力為零，同時爐內氣流通暢，并力求爐尾加料口出不冒火（針對火焰爐）。爐膛的大小和幾何形狀計算廢氣脫硫工程中爐膛高度的經驗公式：
1，h = （a 0．06b）t1×10-3
2, h = bvn(1 §)／bw1
3, h = bqd／qvbl
式中：h為受熱面上部爐高（m）,；u含氮的化合物，如氨、胺類、腈類、硝基化合物及含氮雜環化合物等。t1為該段爐膛中的爐氣溫度（k）；b為爐寬（室狀尺寸計算）（m）；a為該爐膛內與爐氣溫度有關的系數，t1≤900℃時，a=0.5～0.55，t1≥1500℃時，a=0.65；b為燃料消耗量（kg／h或 nm3／h）；§為膨脹系數，§=1／273；w1為爐氣在爐膛內的實際流速（m／s）,w1=2.4～4.6; qd為燃料的低發熱量（kj／kg或kj／nm3）；l為長度（m）；qv為允許爐膛容積熱負荷（kj／nm3·h）。
燃燒設備qv（×106kj／nm3·h）
氣體燃料長焰燒嘴0.5～0.9
重油燒嘴0.42～0.84
煙煤層狀燃燒1.25～2.1
爐體垂直方向的尺寸高度在應用時應結合實際情況適當修正。
