不銹鋼高壓反應釜服務至上,譽金機械售后完善

由于不銹鋼高壓反應釜攪拌器組件由多點支撐, 而且在常規設計時考慮了機架、減速機和電機共同作用在頂蓋上壓力的影響和局部開孔的影響, 對封頭進行了整體補強設計, 所以有限元建模時, 為了簡化分析, 不考慮它們的影響, 只考慮跨頂蓋和筒體開人孔的復雜結構。由于人孔的直徑較大,頂蓋直徑相對較小,且其上還開有其他接管,開人孔時,必須同時跨頂蓋和筒體,這對壓力容器設計產生了新的問題———頂蓋的強度設計如何解決。由于結構具有對稱性, 所以取其1/2 作為研究對象。筒體與接管長度的取值都大于2.5 RT(R為接管與筒體半徑, T為接管與筒體的厚度), 筒體和封頭的厚度取值為13.4 mm(封頭成型后的實際厚度減去腐蝕裕量), 接管厚度為9 mm。材料特性人孔接管、筒體和封頭的材質均為0Cr18Ni9,設計壓力為0.8 MPa, 工作壓力為0.7MPa, 設計溫度為200 ℃, 工作溫度為180 ℃,腐蝕余量為1 mm，在筒體底部的橫截面上施加軸向固定約束，對稱面上施加對稱約束, 并在筒體底部橫截面上一點(其坐標為(0, -475, 513.4))約束X方向的位移, 以防模型發生該方向的剛體運動。在封頭、筒體及人孔筒節的內表面上施加內壓載荷0.8MPa, 在人孔筒節的外端面上施加等效應力9.1MPa

(1)在橢圓封頭與圓筒的連接部位開孔, 孔邊的應力沿圓周分布是較復雜的, 呈起伏變化。③鈦等,但通過對這些材料的鹽酸腐蝕速率圖及以上腐蝕原因分析可知,普通的奧氏體不銹鋼已不在可選的范圍了,而鈦又是一種很貴重的金屬,且它與鋼之間的焊接技術還不成熟。它們各個方向的應力及各應力分量和應力強度等的變化情形基本是同步的, 即應力強度的部位其薄膜應力強度、薄膜應力 彎曲應力的應力強度也均是。為此按應力強度部位路徑來評定其它兩個應力強度的做法是可行的。

(2)從分析結果可看出, 孔邊各方向的應力、應力分量、應力強度中薄膜應力占有的比重。為此對接管與封頭、筒體的連接焊縫的內部質量檢測是非常必要的, 應補充超聲檢測的要求, 目前對這類焊縫僅作表面檢測是不的。

(3)根據分析設計標準, 對有限元結果進行強度評定, 結果表明按常規設計出的頂蓋厚度不滿足強度要求, 所以進行了內部貼補強圈的補強設計。所設計的反應釜頂蓋結構不僅有效地防止了泄漏,避免事故的發生, 而且降低了設備成本。

以廢材作燃料的熱油爐在人造板生產廠得到較為普遍的采用, 從而使一些工廠考慮省去蒸汽鍋爐, 采用導熱油作為制膠反應釜的加熱介質。開孔邊緣沿接管環向薄膜應力強度、彎曲應力強度加薄膜應力強度及總應力強度的變化情況為了便于強度評定,確定應力處理線的位置,圖7近似給出內貫線上薄膜應力強度、彎曲應力強度加薄膜應力強度及總應力強度的分布曲線。我們在某工程中應廠方要求設計了以導熱油為加熱介質的反應釜, 取得了較好的效果。現將反應釜工藝設計應考慮的一些問題介紹如下: 導熱油加熱反應釜的特征與蒸汽加熱反應釜相比, 油加熱反應釜有下列特征其中金屬壁的熱阻很小, 可以忽略不計。采用導熱油作加熱介質時,1 / a 。與R do 均較蒸汽加熱為大。飽和蒸汽冷凝時給熱系數a 為9 30 一17 5 0w / (m2·K ) ( 8 0 0 0 一1 5 0 0 0 k e a l / (m2·h· ℃ ) ) ;水強制湍流給熱系數a 為1 0 50 一5 8 0 0W /(濘·K ) ( 9 0 0 一5 o o o k e a l / (時·h· ℃ ) ), 油因粘度較水大, 。要更低一些.

反應釜溫度控制技術分析化工生產中使用的反應釜為主要反應容器，利用導熱介質，借助夾套實現物料加熱。在125°～180°范圍內,徑向與經向應力基本保持不變,而環向應力的快速增加,在180°出現一個極大值,而應力強度也繼續增加,在180°相應地出現了一個極大值。一般來說，常用過熱蒸汽以及導熱油等導熱介質。從反應的過程角度來說，主要包括升溫段、恒溫段以及冷卻段。其中，恒溫段為關鍵。化工生產為復雜精細化加工，在加工環節加熱溫度的控制難度較大。這是因為溫度這一物理量極易被周圍的環境影響，不僅慣性而且具有滯后性等特點，系統響應速度比較慢。傳統的溫度控制，采用的是傳統PID 算法，難以達到有效的控制效果，后經過不斷優化和改進，應用自適應模糊PID 控制技術，使用自適應模糊PID 控制器，經過模糊推理，通過在線調整PID 參數，實現對溫度的有效控制。從實際應用的效果來說，使用自適應模糊PID 控制器，對反應釜溫度實施控制，可依據系統偏差以及偏差變化率的實際變化情況，進行參數優化調整，不僅適應性好，而且魯棒性較好，能夠實現對反應釜溫度的把控。