淄博離心排風機常用解決方案「多圖」

工業生產中的離心排風機特別是離心式風機應用很廣泛，在一些生產裝置中甚至屬關鍵設備。風機的安全、可靠運行是實現穩定生產的重要保證。將修正前后數值計算模型預測原型機性能結果與試驗值作對比分析，由數據可知，采用標準k-ε模型預測的風機性能曲線較試驗值存在一定誤差，其較大誤差值達9。但由于種種原因，造成風機超過允許范圍的振動的現象并不少見，嚴重的劇烈振動會造成風機本體及其關聯設備破壞的設備事故，甚至還會造成人身安全事故。因此，必須高度重視風機的維護檢查工作。企業的離心排風機技術人員及其操作人員和維修人員在工作中必須對風機的運行狀況進行監測、巡查，及時發現故障隱患并及時排除，防患于未然。本文研究的目的在于針對工業生產中常用的離心式風機運行中易于發生的振動現象進行研究和可采取的處理措施，應該能對生產一線中從事此類設備管理和維修的人員提供借鑒意義。

離心排風機絕大多是由電動機驅動工作的主要由葉輪、蝸殼、軸和軸承座及一些控制附件組成，屬動設備。動設備完全不振動是不可能的，只是振動的允許范圍不同而已。因此提高蝸殼型線設計水平，不僅能改善風機氣動性能，還能達到降低噪聲的效果。一般來講，大型高速風機軸承采用軸瓦，潤滑采用潤滑油強制噴射潤滑，高速旋轉的主軸懸浮于油膜上，正常工況時振動很低。中小型的中低速風機軸承采用滾動軸承，常采用潤滑脂潤滑或潤滑油浸泡飛濺潤滑，正常工況時振動稍大。振動無論大小，只要符合相關技術要求即可，但是異常的、超標的振動必須及時處理，否則振動會惡化，后造成事故和經濟損失。

經過多年的工作實踐和總結，作者認為此類離心排風機產生異常振動的主要原因有：基礎因素、安裝精度不達標、風機葉輪不平衡、管道共振等。可以看出，不同工況下，A型消聲蝸殼的降噪效果不同，離心排風機在額定工況點附近，降噪效果好。有時，振動是多個原因共同作用的，在實際工作中，應認真綜合分析，才能找到解決問題的辦法。下面，作者就上文所列的振動因素及其處理措施進行分析和探討。

基礎因素及其檢查處理措施

離心排風機基礎因素如基礎設計、施工不規范等造成風機振動往往被忽視。其實，基礎因素造成風機振動故障的事例并不少見，且其危害性很大。作為工程技術人員，首先要了解風機基礎的作用。風機基礎的作用有三個方面：

一是，根據生產工藝條件和設備安裝要求將風機牢固地固定在一定位置上；

二是，承受風機的全部重力以及工作時由于作用力產生的載荷，并將載荷均勻地傳布到地基；

三是，吸收和隔離因旋轉動力作用產生的振動，防止發生共振。

綜上所述，本文通過結構優化對離心風機金屬葉輪穩定運行影響進行研究，簡要分析了各部件結構優化對離心風機金屬葉輪穩定運行的影響。主要從集流器優化對離心風機金屬葉輪穩定運行影響、窩殼優化對離心風機金屬葉輪穩定運行影響、電機優化對離心風機金屬葉輪穩定運行影響，以及葉片形狀優化對離心排風機金屬葉輪穩定運行影響四個方面進行分析，為保證金屬葉輪的穩定運行提供技術支持。主要從集流器優化對離心風機金屬葉輪穩定運行影響、窩殼優化對離心風機金屬葉輪穩定運行影響、電機優化對離心風機金屬葉輪穩定運行影響，以及葉片形狀優化對離心排風機金屬葉輪穩定運行影響四個方面進行分析，為保證金屬葉輪的穩定運行提供技術支持。各部件結構優化對離心風機金屬葉輪穩定運行的影響

集流器優化對離心排風機金屬葉輪穩定運行的影響

集流器的工作原理是通過將氣流均勻地送入葉輪進口截面，以達到提高離心排風機葉輪的效率以及風機整體性能的目的。集流器的結構形式對氣流的流動損失以及金屬葉輪的平穩運行都有很大影響，因此對集流器的結構優化是非常重要的。加進氣箱后，離心風機的全開流量降低，與無進氣箱相比，流量降低了16。在設計集流器的結構時，應確保較大程度地符合金屬葉輪附近氣流的流動情況，同時還應保證集流器內氣流的平穩運行。集流器的類型有很多種，常用的集流器是錐弧形集流器，錐弧形集流器的氣流運行一般比較平穩，但是集流器喉部到葉輪進口階段容易發生邊界層分離現象，增加離心排風機的損失，導致離心風機效率降低。因此，必須優化集流器結構，通過減小集流器的錐度、增加喉部半徑的方式，提高離心風機的效率，保證金屬葉輪的平穩運行。

消聲蝸殼對離心排風機氣動性能的影響原風機與不同消聲組合試驗所得的氣動性能對比如圖3 所示。其中進出口和葉輪區域采用結構化網格，而蝸殼部分由于其內部結構復雜，尤其是電動機周圍結構并非規則模型，故采用適應性較強的非結構化四面體網格，具體網格如圖3所示。試驗結果表明: 由于穿孔板相對于光滑的鋁板有著較高的壁面摩擦阻力，導致加裝穿孔板后的風機壓力和效率在整個測試工況范圍內都有不同程度的降低。4種消聲組合方式的壓力損失并不相同，當額定轉速為3 800 r /min，在設計工況下，A 組合改進風機全壓降低了約16．0 Pa，效率下降了約1．28%; B 組合改進風機全壓降低了約5．0 Pa，離心排風機效率下降了約0．9%; C 組合改進風機全壓降低了約36．8 Pa，效率下降了約3．18%; D 組合改進風機全壓降低了約45．8 Pa，效率下降了約3．28%。

主要由于安裝穿孔板的面積不同，導致不同消聲組合方式的摩擦損失不同。B 組合即只在風機后蓋板上安裝穿孔板，風機壓力損失小。離心排風機流體的數學模型粉塵流體在風機中流動的物理條件較為復雜，影響因素較多，因此在離心風機的數值計算中，假設流體為連續等溫不可壓縮的牛頓流體穩態運動而且各組分之間沒有化學反應。不同工況下，風機壓力和效率損失也不相同，在設計工況及偏大流量工況下，離心排風機壓力和效率損失較大，效率也同步降低。主要原因是大流量工況下，蝸殼內部氣流速度較高，氣流與穿孔板之間的摩擦損失增加。消聲蝸殼為A 組合形式時與原風機的出口A聲級隨流量變化的對比圖。可以看出，不同工況下，A 型消聲蝸殼的降噪效果不同，離心排風機在額定工況點附近，降噪效果好; 在大流量工況下，降噪效果變差，這主要因為大流量情況下，蝸殼內氣體流速較大，而氣體流速對吸聲材料的吸聲效果影響很大; 在小流量工況下，風機流動惡化，風機振動較大，導致振動噪聲很大以致降噪效果反而變差。與原風機相比，在額定工況點A 聲級降低約4．5 dB( A) ，在大流量工況下，A 聲級降低約3．6 dB( A) ，在小流量工況下，A 聲級降低約1．9 dB( A) 。