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為什么循環(huán)流化床鍋爐不宜采用立式管式空預(yù)器？

由于循環(huán)流化床鍋爐風(fēng)機(jī)壓頭比煤粉鍋爐高很多，如果采用立式管式空預(yù)器，空氣將從管外走，空預(yù)器護(hù)板的密封性不好，容易漏風(fēng)。而采用臥式管式空預(yù)器，空氣從管內(nèi)走，密封結(jié)構(gòu)更易于處理，避免漏風(fēng)。此外，采用臥式管式空預(yù)器，煙氣在管外橫向沖刷，空預(yù)器管子壁溫較高，不易腐蝕。

空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)介紹

轉(zhuǎn)子外殼

轉(zhuǎn)子外殼封閉轉(zhuǎn)子并構(gòu)成空預(yù)器的一部分，由低碳鋼板制成。

轉(zhuǎn)子外殼由六個(gè)部分現(xiàn)場(chǎng)組裝而成正八面體，位于兩個(gè)端柱之間。端柱兩側(cè)的轉(zhuǎn)子外殼由四套鉸鏈側(cè)柱支撐在用戶鋼架上，鉸鏈側(cè)柱的布置角考慮到了轉(zhuǎn)子外殼和鉸鏈側(cè)柱能沿空預(yù)器中心向外自由、均勻膨脹。

鉸鏈側(cè)柱和端柱的設(shè)置確保空預(yù)器靜態(tài)部件在熱態(tài)運(yùn)行時(shí)能沿不同方向自由膨脹，以實(shí)現(xiàn)空預(yù)器安全、經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行。

轉(zhuǎn)子外殼還支撐著頂部和底部過渡煙風(fēng)道的外部，過渡煙風(fēng)道分別與轉(zhuǎn)子外殼的頂部和底部平板連接。

三分倉(cāng)軸向密封板直接安裝并支撐在轉(zhuǎn)子外殼上，與頂、底三分倉(cāng)扇形板一起將空氣側(cè)分隔成一次風(fēng)和二次風(fēng)。

對(duì)空預(yù)器的改造

脫硝系統(tǒng)中當(dāng)氨的逃逸量為 1 μL/L 以下時(shí)，煙氣中的氨含量很少，NH4HSO4生成量也很少，此時(shí)空預(yù)器的堵塞現(xiàn)象較輕；當(dāng)氨逃逸量增加到 2 μL/L時(shí)，空預(yù)器正常運(yùn)行 0.5 年后發(fā)生明顯的堵塞現(xiàn)象；當(dāng)氨逃逸量增加到 3 μL/L 時(shí)，空預(yù)器正常運(yùn)行 0.5年堵塞現(xiàn)象嚴(yán)重。因此，控制氨逃逸量是保證空預(yù)器性能的關(guān)鍵。脫硝系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行過程中，造成氨逃逸率高的原因主要是催化劑活性降低、NOx和NH3濃度場(chǎng)分布不均勻以及氨過噴。NOx和 NH3濃度場(chǎng)分布不均勻可通過調(diào)整噴氨的各閥門開關(guān)程度調(diào)整濃度場(chǎng)分布。SCR 催化劑的使用壽命一般為3 年。在催化劑使用 15 000～20 000 h 后，其活性通常約降低 1/3。此時(shí)如果要提高 NOx轉(zhuǎn)化率，需要增大催化劑的注入量，但這又會(huì)造成 NH3逃逸水平的 （＞5 μL/L）。因此，工程中采用通過預(yù)留催化劑將來層的方法來控制 NH3逃逸率，即在 SCR 投運(yùn)的初始階段，使用 2 層或 3 層催化劑；2 年后，新增 l 層催化劑；3 年后，更換已到使用壽命的催化劑，確保 NH3逃逸率始終控制在 3 μL/L 以下。

回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器密封裝置主要采用以下幾種形式

可調(diào)式密封。扇形板和弧形板是可以通過自動(dòng)或手動(dòng)調(diào)整的，其中扇形板大多可以自動(dòng)調(diào)整。在回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器上安裝執(zhí)行機(jī)構(gòu)，并且在扇形板附近裝有間隙監(jiān)測(cè)裝置，當(dāng)熱態(tài)下間隙發(fā)生改變時(shí)，將間隙變化信號(hào)反饋至執(zhí)行機(jī)構(gòu)，執(zhí)行機(jī)構(gòu)動(dòng)作，根據(jù)反饋信息上下調(diào)整扇形板，從而使間隙達(dá)到狀態(tài)。這種密封方式結(jié)構(gòu)復(fù)雜，對(duì)運(yùn)行要求高，可靠性不好，維護(hù)費(fèi)費(fèi)用高。哈鍋、上鍋、東鍋等企業(yè)生產(chǎn)的空預(yù)器主要采用這種技術(shù)，已不是市場(chǎng)主流，很少在改造上使用。