IC厭氧罐價格值得信賴「山東新得環保」

IC厭氧罐價格酸化池或兩相系統是去除和改變，對厭氧過程有抑制作用的物質、改善生物反

應條件和可生化性也是厭氧預處理的主要手段，也是厭氧預處理的目的之一。僅考慮溶解

性廢水時，一般不需考慮酸化作用。對于復雜廢水，可在調節池中取得一定程度的酸化，

但是完全的酸化是沒有必要的，甚至是有害處的。因為達到完全酸化后，污水 pH 會下降，

需采用投藥調整 pH 值。另外有證據表明完全酸化對 UASB 反應器的顆粒過程有不利的影

響。對以下情況考慮酸化或相分離可能是有利的：

1) 當采用預酸化可去除或改變對菌有毒或抑制性化合物的結構時；

2) 當廢水存在有較高的 Ca2 時，部分酸化可避免顆粒污泥表面產生 CaCO3結垢；

3) 當處理含高含懸浮物和/或采用高負荷，對非溶解性組分去除有限時；

4) 在調節池中取得部分酸化效果可以通過調節池的合理設計取得。例如，上向流進水

方式，在反應器底部形成污泥層(1.0m)。底部布水孔口設計為 5～10m2/孔即可。

IC厭氧罐價格配水孔口負荷

一個進水點服務的面積問題是應該進行深入的實驗研究。對于 UASB 反應器

Lettinga 建議在完成了起動之后，每個進水點負擔 2.0 到 4.0m2 對獲得滿意的去除效率是足

夠的。但是在溫度低于 20℃或低負荷的情況，產氣率較低并且污泥和進水的混合不充分時，

需要較高密度的布水點。對于城市污水 De Man 和 Van der Last (1990)建議 1～2m2/孔。表 4 是 Lettinga 等人根據 UASB 反應器的大量實踐推薦的進水管負荷。

IC厭氧罐價格設備固定形式  

三相分離器設備固定的形式可以采用牛腿和工字鋼支撐的兩種形式(圖2-6)。需要說明的是由于運行過程中，三相分離器的氣室內有一定量的沼氣，所以會形成比較大的浮力，需要考慮上部的固定措施，固定措施可以借助出水管和出氣管，以及其他形式。池底同樣可以采用兩種不同的形式(圖2-7)．其中對于典型的UASB反應器推薦采用因2-7(b)的形式，因為這種結構可以避免布水不均勻形成的死區問題：同時可以減少布水管的投資，但是會增加一定的土建投資。圖2-8是采用混凝土反應器的工程圖示意，從圖見到的是一種可整體安裝的三相分離器設計形式。

IC厭氧罐價格三相分離器

通過對不同大相分離器的分析，可以發現三相分離器設計的關鍵是圖2-16(b)和(c)圓圈中所示的平行四邊形中的流速關系。要求選擇合理的縫隙寬度(b)和斜面長度(或遮蓋寬度)，以防止UASB消化區中產生的氣泡被上升的液流夾帶入沉淀區，造成污泥流失。由圖2-16(b)可見，當氣泡隨液流以速度v沿分離器縫隙上升時，它同時具有垂直向上的速度Vp。在由B點移至A點時，在垂直方向上向上移動距離AC，因此滿足以下關系式：

若已知氣泡的直徑和水溫，則Vp由斯托克斯公式等求出。問題是V怎么求，為了簡化問題，同時也為了方便、安全，可按下式求V：

式中：Q——UASB裝置設計流量

B——裝置寬度；

n——縫隙條數；

b——縫隙寬度。

以上計算方法也可類推于其它形式的三相分離器的設計，如圖2-16c。

水封高度計算  水封高度是控制污泥床反應器小氣室高度的參數。根據圖2—16(c)反應器中氣室的高度h2是由水封有效高度H來加以控制。H的計算值應為：

H=h2 h4-H2

式中：H——為水封后面可能產生的阻力。