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開松機天平調節裝置

1.作用原理天平調節裝置安裝在成卷機綜合式的給棉處，以便后控制均勻給棉，保證制成質量符合要求的棉卷。A076A型開松機的天平調節裝置如圖2-32所示。如圖2-31所示，"V"形簾避口隔距S可在220---400毫米范圍內調節。開松機天平羅拉1下有16根并列的天平幽桿2，天平羅泣的位置固定，而天平曲桿則以刀口棒3為支點，可以上下擺動。當棉層通過天平羅拉與天平幽梓之間時，如果棉層過事，則開松機天平曲桿頭端下擺，其尾端則上升，并通過連柯:4、5和總連抨(又稱吊鉤笨)6，使平衡杠桿7以8為支點而被抬高，同時與平衡杠桿左端相連的調節螺絲桿10上升，通過雙臂杠桿11(支點12)和連桿13，使鐵炮皮帶叉14右移，鐵炮皮帶15也隨之向主動鐵炮16小頭處移動，也即向被動鐵炮17大頭處移動。由于主動鐵炮的轉速是恒定的，被動鐵炮則系主動鐵炮傳動，它又通過蝸抨18、蝸輪19、齒輪20傳動天平羅拉及其后方的給棉機構。所以，向主動鐵炮小頭處移動鐵炮皮帶，減慢了天平羅拉轉速或給棉速度，即通過的棉層厚時，給棉速度減慢。反之，棉層變薄時，由于天平幽桿本身的重力以及平衡重錘9的作用，天平幽桿頭端上抬，平衡杠桿左端下降，鐵炮皮帶向左移動，天平羅拉轉速增加，所以給棉速度加快。

由上述可知，天平調節裝置的作用原理，就是根據通過棉層的厚薄變化，來調節給棉速度，使單位時間內的給棉量保持一定要滿足下列關系式：

2.開松機鐵炮外形曲線為了使鐵炮皮帶的長度一定，并保持皮帶在鐵炮的任何位置上的張力一致，主動與被動鐵炮半徑之和應為

當通過的棉層厚度為標準平均厚度ho時，皮帶應位于鐵炮的中央位置，如圖2-33所示。設主動鐵炮轉速為no，主動與被動鐵炮的傳動半徑分別為ro輩IlRo.被動鐵炮一轉內天平羅拉輸出的棉層長度為Co.則天平羅拉的線速度應為等軸雙曲線。

在上式中只要根據實際情況確定適當，就能得到一條符合要求的鐵炮外形曲線。其中主動鐵炮的外形，是以曲線的ab段繞Z軸旋轉而得，而被動鐵炮的外形，則以相同的弧段，繞與z軸相距為K的平行線cd旋轉而得。

開松機彈簧加壓

開松機彈簧加壓具有結構輕巧和慣性小以及吸振作用，能產生較大的壓力，不受羅拉座傾斜角的影響，以及工藝適應性強等優點。彈簧搖架加壓的出現，使其支承簡單，加壓倒壓方便，尤其是它使牽伸裝置趨向于系列化和通用化，因此彈簧報架加壓在現代牽伸裝置中得到廣泛采用。圖7-43是開松機復動式金開口提花機構，它與半開口式的不同點是:(1)每一根首絲1由一根兩面有鉤的豎鉤2拖動，作上下運動，不是象半開口式那樣，用兩只豎鉤、兩根吊線來帶動一銀首絲。其主要缺點是對彈簧材料和創造工藝有較高的要求，使用日久可能產生壓力""現象，必須加強日常測定檢修、保養工作。我國自1958年開始試用搖架加壓，之后在A512型開松機上采用我國自己設計的YJ-OO型彈簧搖架。1971年為適應化纖紡紗的發展，又設計了具有我國獨特風格的18-115型彈簧搖架。

開松機三組螺旋壓縮彈簧裝在搖臂眨內，在招架加壓時，字柄向下歉，鎖緊機構使螺旋壓簧壓縮變形，產生必要的壓力，通過相應的加壓桿將壓力傳遞到前、中、后羅拉上，中、后mIlE桿可以調整位置以適應工藝需要。開松機箱座動程和運動規律的設計(1)開松機箱座向后擺動到靜止位置時，宮的加速度也應逐漸遞減到零。卸壓時只要把手柄向上方抬起，可使鎖緊機構松開，搖臂連同三襠皮輥一起掀起，便于清掃牽伸通道、調皮輥等措車操作。

彈簧搖架加壓的關鍵問題，是加壓元件的選擇，皮輥芯子與羅拉保持平行的自調結構和鎖緊機構的設計。

開松機加壓元件

搖架加壓元件大都采用圓鋼絲螺旋壓縮彈簧，取材、制造加工、調整專都較簡便。(3)紗條定量的影響g紗條定量(或號數)加重，一般緊壓后須條的厚度與寬度均有所增加，此時摩擦力界分布曲線的長度擴大，但因須條單位面和、上的壓力減小，使摩擦力界分布的峰值降低。彈簧壓力是否能持久而穩定，直接影響加壓效果，因此，對彈簧材料的選擇與加工調整有較高的要求。圓鋼絲材料一般采用I級碳素彈簧鋼絲，組紗機與租紗機搖架采用的鋼絲直徑約為1.6~2.5毫米，在自動卷繞彈簧機上冷繞成形，為了提高其持久的承載能力，成形彈簧還必須在熱處理后，進行24小時的并緊強壓處理，使彈簧的壓力偏差控制在 10%和一5%之內。

開松機牽伸區內須條的摩擦力界分布

圖4-10為開松機羅拉鉗口下須條摩擦力界分布。下羅拉為鋼質羅拉，上羅拉為彈性皮輥。各號紗的質量平衡和機臺情況在實際生產中，在一段時期內，各號紗的質量，往往存在若干不平衍現象。皮轆對須條加上壓力P后，在沿上下羅拉中心線。102上，須條內纖維間壓力大，纖維相對滑動時產生的摩擦力或摩擦力強度也大，沿須條軸線方向向二邊逐漸減小。在ab線左方或cd線右方，皮貌對須條的壓力影響趨近于零，但因纖維間存在抱合力而仍有一定的摩擦力強度，如曲線m，所示。

在須條橫斷面上由于皮輥表面具有彈性，當皮輥受壓后，反輥表面變形，須條表面全被包圍，纖維也受到較大的壓力，故其橫向摩擦力界分布較為均勻。

在一個牽伸區內，兩對簡單羅拉各自形成的須條摩撼力界強度分布連貫起來，就構成牽伸區內須條的摩擦力界分布，如圖4-11所示。對于摩擦力界分布的討論，一般是指縱向摩擦力界分布。橫向摩擦力界分布要求均勻即可。

開松機摩擦力界分布隨下列因素而變化：

(1)壓力的影響：

開松機上羅拉的壓力P增加時，鉗口內纖維更有力地被壓緊，由于皮輥的變形以及須

條本身的變形，須條與上下羅拉接觸的邊緣點外移，摩擦力界的長度擴展，且摩擦力界分布的峰值也增大，如圖4-10中曲線m2所示。若加壓減小時，則產生與此相反的情況。

(2)開松機羅拉直徑的影響a羅拉直徑增大時，因為同樣的壓力P分配在較大的面積上，所以摩擦力界分布曲線的峰值減小，但分布的長度擴大，如圖4-10中曲線ma所示。

(3)紗條定量的影響g紗條定量(或號數)加重，一般緊壓后須條的厚度與寬度均有所增加，此時摩擦力界分布曲線的長度擴大，但因須條單位面和、上的壓力減小，使摩擦力界分布的峰值降低。

牽伸區內須條中部摩擦力界的強度還因羅拉隔距的大小而有所不同L在隔距小時，其摩擦力界強度較強。

開松機錠子的工作轉速

開松機錠子的工作轉速介于一、第二臨界轉速之間，必須使工作轉速避開接近臨界轉速的區域。實踐表明，開松機錠子在一、第二臨界轉速之間有一廣闊的平穩工作范圍，并且通常在使速升高或降低過程中會很快越過一臨界轉速而沒有危險。

一般將工作轉速高于一臨界轉速的輸稱為撓性轍，低于一臨界轉速的軸稱為剛性袖。分析前式可知，對于撓性錠子屬于撓性軸一類，將其一臨界轉速降低會是有利的。

錠子的臨界轉速值是可以控制的。例如，當錠子上下支承之間距離放長，或下軸承是彈性的，錠桿頂揭量的撓度就增加了，如果柔軟些，則它的臨界轉速將主要降低。

如果慣性質量增大，例如錠桿加粗，則臨界轉速也降低。

開松機錠子在有負載時的臨界轉速也要比空錠時低些。因此，我們只能選用正弦加速運動曲線的商半段(如圖中陰影線所示)。開松機Hm2-18型錠子的一臨界轉速，空錠時是4500-7000轉/分.滿管時為2000-4000轉/分(隨錠膽與錠腳間隙不同、彈簧引單位差異等而變化).D1200型錐子一臨界轉速，空錠時是4000轉/分，在有負載80-110克時是3500-4000轉/分。錠子的工作轉速約為一臨界轉邃的5-6.5倍。應當注意，在降低一臨界轉速兇同時，第二臨界轉速也降低了，應以避開第二臨界轉速為限。

強迫振動的振帽，除了和質量偏距、工作轉速有關之外，實際受阻尼影響很大。增加阻尼，可以使振幅減小。

在試驗中還發現，Hm2-18也普通錠子超過一臨界轉遂倍以上時，除了強迫必必之外，還將出現自激振動的現象(簡稱自振)。應圓的彈性力則取決于皮圈材料、前緣高度或皮圖前銷的曲率銷子開口的大小。這種自激振動的額都等于錠子的自然頻率。它與自然振動的區別，是自然振動的振幅逐漸衰減而消失，而自激振動的報制則將續存在而不消失。