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發布時間：2021-03-23 15:16
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?噴嘴損壞了怎么辦？
無論是哪種物品，用的時間長了，到了一定的時期，那么就會出現問題。噴嘴在使用過程中有可能會因為工作過程中各種的原因而導致嚴重額損傷。那么要怎么辦呢？
1.在工作過程中內部脫落，然后流量增加的話，可以考慮更換新的噴嘴。、
2.在使用過程中，噴嘴材料如果與所噴材料發生了反應而損壞，那么就要更換成與所噴材料適用的產品。
3.如果承受不住一定的溫度也是要進行更換，所能承受的溫度一定要大于所噴材料。
不同類型的陶瓷噴嘴材料磨損行為存在的差異
不同類型的陶瓷噴嘴 材料在沖蝕磨損過程中其磨損行為存在較大的差異，這歸結于材料的結構特征；同一材料在不同外部沖蝕條件下其磨損行為同樣存在著差異，這歸結于沖蝕條件對沖蝕行為的影響。以往對金屬等延性材料的磨損研究較多，而對脆性材料的沖蝕機理仍停留在用彈塑性力學理論的研究基礎上進行。從 Finnie關于沖蝕磨損的微切削機理提出以后，人們又陸續提出了一些其他機理，如疲勞磨損機理、薄片剝落機理、二次沖蝕機理、絕熱剪切變形局部化機理和脆性斷裂機理等。而噴嘴的沖蝕卻不同，噴嘴工作時，其入口端面所受沖擊的沖蝕角接近90°，屬于高角沖蝕，而內壁所承受的是低角沖蝕，噴嘴的不同部位同時受到不同角度的沖蝕2)沖蝕速度。基于這些機理建立的脆性材料沖蝕磨損模型這些模型是在不同的假設前提下建立起來的，使得模型的應用存在一定的局限性，其缺陷在于：
1)沖蝕磨料顆粒并非是一種球型，在沖蝕時顆粒同時也要受到被沖蝕材料的反作用而變形或破碎。同時，這些模型未考慮到顆粒與被沖蝕材料之間的相互影響。
2) Evans沖蝕磨損理論認為，不論顆粒沖擊能量的大小，沖擊點局部的磨損機制皆為橫向斷裂機制所控制，因而導致公式中沖蝕速度因子比實際偏高(n=3.17)。相反，Ruf 和 Wiederhorn等的沖蝕磨損模型假設中認為沖擊動能完全由材料的塑性變形所吸收，因而在公式中表現出了沖蝕速度因子偏小(n=2.4)。不同的行業有專門的適用產品，如果沒有選擇正確的，會帶來很大的損失。
陶瓷噴嘴入口錐角的大小，對噴嘴的應力狀態有重要影響，而應力的大小直接影響噴嘴的磨損程度。對B4C 、B4C/(W,Ti)C和Al2O3/(W,TiC) 陶瓷等三種噴嘴在60目S iC磨料沖蝕下，進行應力分析，將入口錐角從0°到45 °進行離散，每隔1 °分析一次。隨著錐角的逐漸增大，錐角增大到11 °時。錐角超過11 °以后，應力值隨著錐角增大而繼續增大。因此,B4C 陶瓷噴嘴的入口錐角應在11 °左右。扇形噴嘴的分類很多，結構非常多，不同的行業、不同的工作可以使用不同結構的噴嘴，比如窄角噴嘴、夾扣式噴嘴等。B4C/(W,Ti)C和Al2O3(W,Ti) 陶瓷噴嘴的應力隨錐角的變化規律與 B4C陶瓷噴嘴相同，當錐角為14°時。
陶瓷噴嘴材料的熱等靜壓法
陶瓷噴嘴的熱等靜壓法廣泛用于硬質合金刀具、陶瓷、粉末冶金和陶瓷與金屬的復合材料的制備。在陶瓷的燒結過程中，熱等靜壓法成功的解決了因熱壓法采用單軸加壓方式所產生的混合顆粒結晶定向性的問題，同事還成功解決了冷壓法所產生的晶粒增長問題，從而使用熱等靜壓法制造的陶瓷噴嘴材料具有較高的性能。純碳化硅陶瓷的強度、斷裂韌性和韌性均較低，在應用中容易發生脆性斷裂，應用受到限制。
熱等靜壓法燒結主要包括：高壓容器、高壓供氣、加熱、冷卻、氣體回收、安全和控制等系統。它是用高壓氣體將壓力作用于試樣的，因而具有連通氣孔的陶瓷塑胚不能直接進行熱等靜壓，必須包套起來。
