高壓離心通風(fēng)機誠信企業(yè)「多圖」

通過對高壓離心通風(fēng)機不同方案的改進，得出如下結(jié)論：向內(nèi)延長斜槽風(fēng)機葉輪的短葉片，可以有效地減小風(fēng)機所需的扭矩，提高風(fēng)機在設(shè)計條件下的效率；延長斜槽風(fēng)機葉輪的長葉片和短葉片，可以提高風(fēng)機的效率。外擴可以明顯提高風(fēng)機的總壓，但隨著總壓的增大，風(fēng)機所需的扭矩也隨之增大。因此，風(fēng)扇的效率幾乎不變。然而，相似原理的應(yīng)用必須嚴(yán)格滿足幾何相似、運動相似和動態(tài)相似等相似條件。減小斜槽離心風(fēng)機樣機蝸殼與葉輪的間隙，不僅可以提高風(fēng)機的總壓，而且可以降低風(fēng)機所需的扭矩，提率2.1%。通過對高壓離心通風(fēng)機樣機內(nèi)部流動的分析，提出了三種不同的改進方案，每種方案都提高了風(fēng)機的一定性能參數(shù)。

風(fēng)機短葉片向內(nèi)加長，提高風(fēng)機效率；風(fēng)機旋轉(zhuǎn)直徑增大，風(fēng)機總壓增大；蝸殼舌與風(fēng)機葉輪間隙適當(dāng)減小，風(fēng)機總壓和效率提高。證實了。但高壓離心通風(fēng)機仍采用復(fù)雜的曲面葉片結(jié)構(gòu)，這不會改善風(fēng)機加工工藝的復(fù)雜故障，每一個改進方案都不能改善風(fēng)機葉片通道內(nèi)的流動特性，使風(fēng)機的總壓力值達(dá)到5000pa以上，且沖擊力較大。提高風(fēng)扇的效率。斜槽風(fēng)機的長葉片吸力面的別離區(qū)開始向葉道出口處偏移，別離區(qū)有所減小，但短葉片的吸力面仍然存在兩個旋渦，但旋渦也有所削弱，因此風(fēng)機在1。如果只重新設(shè)計風(fēng)機的葉輪結(jié)構(gòu)，必然會導(dǎo)致葉輪與風(fēng)機蝸殼結(jié)構(gòu)不匹配，導(dǎo)致風(fēng)機性能急劇下降。因此，本文采用現(xiàn)代風(fēng)機設(shè)計理論，以全壓5000pa、轉(zhuǎn)速2900rmp、高壓離心通風(fēng)機的風(fēng)量1300hm/3為設(shè)計目標(biāo)，對風(fēng)機進行了重新設(shè)計，以滿足合作公司的性能要求，提高風(fēng)機的整體性能。在設(shè)計中，主要介紹了風(fēng)機葉輪、蝸殼和集熱器結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇方法，介紹了葉片結(jié)構(gòu)的選擇。

隨著國家環(huán)保政策的深化，為了響應(yīng)國家環(huán)保節(jié)能政策，在線生產(chǎn)鍋爐的環(huán)保指標(biāo)必須滿足超低排放要求。因此，對我廠脫硝系統(tǒng)進行了改造：將原SNCR SCR聯(lián)合脫硝方式改為SCR脫硝方式，改造后取消原增壓風(fēng)機，原引風(fēng)機出力不能滿足機組滿負(fù)荷要求。因此，計劃對兩臺引風(fēng)機進行改造。在現(xiàn)有高壓離心通風(fēng)機的基礎(chǔ)上，通過對引風(fēng)機葉輪的改造，在不進行電機技術(shù)改造的情況下，對引風(fēng)機進行技術(shù)改造，提高引風(fēng)機的出力，以滿足反硝化和靜電沉淀的總阻力。高壓離心通風(fēng)機樣機蝸舌流線圖表明，當(dāng)氣體流經(jīng)樣機蝸舌位置時，大量氣體通過蝸舌與葉輪之間的間隙T流回蝸殼，流量損失較大。變壓器取消增壓風(fēng)機后，實現(xiàn)高壓離心通風(fēng)機的節(jié)能降耗的目的。隨著國家環(huán)保政策的不斷深入，生產(chǎn)鍋爐的環(huán)保指標(biāo)必須滿足超低排放要求。我廠對原有的反硝化系統(tǒng)和靜電沉淀進行了改造。改造后，原有引風(fēng)機不能滿足機組滿負(fù)荷運行的要求。工作人員進行了技術(shù)探討，確定了高壓離心通風(fēng)機、脫硫增壓風(fēng)機的風(fēng)量、風(fēng)壓及系統(tǒng)抗延長性能。后根據(jù)試驗后的實測數(shù)據(jù)，確定了引風(fēng)機和電動機的選型設(shè)計，包括風(fēng)機設(shè)計參數(shù)。為了提高風(fēng)機出口壓力、風(fēng)機輸出、滿足機組滿負(fù)荷要求和取消增壓風(fēng)機運行，設(shè)計了數(shù)計算、高壓離心通風(fēng)機選型、風(fēng)機電機基礎(chǔ)校核、風(fēng)機改造后流場計算、電機參數(shù)選擇等。

改造后，對兩臺高壓離心通風(fēng)機進行性能評價試驗，包括全負(fù)荷風(fēng)機數(shù)據(jù)試驗、改造前后數(shù)據(jù)試驗和風(fēng)機較大出力試驗數(shù)據(jù)，如下所示。（1）滿負(fù)荷風(fēng)機數(shù)據(jù)試驗：鍋爐滿負(fù)荷運行時，爐內(nèi)氧含量維持在2.5%，爐內(nèi)負(fù)壓維持在0-50pa，鍋爐穩(wěn)定運行2小時后，現(xiàn)場測量兩臺引風(fēng)機數(shù)據(jù)。增大前向離心風(fēng)機葉片的出口安裝角，不僅可以提高風(fēng)機的總壓，而且可以增加噪聲，降低風(fēng)機的效率。滿足機組滿負(fù)荷要求。風(fēng)機滿負(fù)荷數(shù)據(jù)見表2。

（2）改造前后數(shù)據(jù)試驗：風(fēng)機改造后，鍋爐正常運行1小時，運行參數(shù)穩(wěn)定。采集風(fēng)機的數(shù)據(jù)，并與改造前的數(shù)據(jù)進行比較。鍋爐滿負(fù)荷時，兩臺引風(fēng)機電流降低48A。

（3）高壓離心通風(fēng)機較大出力試驗：冷態(tài)下，風(fēng)機擋板開度為80%時，風(fēng)機電流達(dá)到設(shè)計值。A風(fēng)機入口擋板開啟80%時，風(fēng)機電流為146A，B風(fēng)機入口擋板開啟80%時，風(fēng)機電流為145.6A，滿足設(shè)計要求。

結(jié)論

（1）與改造前后引風(fēng)機試驗數(shù)據(jù)相比，A風(fēng)機效率提高17.2%，B風(fēng)機效率提高13.8%。正常運行時，風(fēng)機進口擋板開度為50%~55%，風(fēng)機電流95~100A，滿足機組滿負(fù)荷運行要求。

（2）改造后高壓離心通風(fēng)機電耗降低26384 kWh，增壓風(fēng)機電耗降低52159 kWh，合計77543 kWh，輔助電耗降低0.5%。

（3）改造后，取消風(fēng)機冷卻水，風(fēng)機軸承高溫度為55C，滿足設(shè)計要求。通過排除冷卻水，每年可節(jié)約約5萬噸水。

（4）通過高壓離心通風(fēng)機性能試驗報告和實際運行，引風(fēng)機改造能滿足運行要求，節(jié)電效果明顯。