煙草烘干風機量大從優,冠熙風機讓您放心

加載氣動力、離心力后計算得到煙草烘干風機導葉數目變化后動葉的應力基本沒有影響，動葉吸力面的近葉頂部位等值線沿葉高方向近似呈倒S 分布且應力較小; 葉根部分布應力較為復雜，較大值位于葉根中部與輪轂接觸位置，此處是由于承受較大的徑向離心力、垂直于煙草烘干風機葉片表面的氣動力和扭曲的葉型結構共同作用造成; 級等效應力稍微高于第二級等效應力，這是由于離心力沿徑向，而氣動力垂直于葉片表面，氣動力的作用效果抑制離心力作用效果造成的，但氣動力作用效果影響較小; 總變形近似沿對角線方向由小到大發生變化，煙草烘干風機葉根處變形基本為零，較大值變形位于葉頂后緣。由此可知導葉數目變化后，對葉片總變形基本沒有影響。一方面，當風機正常運行時，兩個葉輪的轉速高達2900r/min。

煙草烘干風機在靜應力強度分析中，通常選取材料的屈服極限作為極限應力，基于第四強度理論對葉片進行強度校核。塑性材料的許用應力［σ］= σs /ns，其中σs是材料的屈服極限，ns為材料的安全系數，一般對于彈性結構材料加載靜力載荷的情況下，ns = 1. 5 ～ 2。葉片材料為ZL101，其屈服強度σs = 180 MPa，ns = 2，計算葉片的許用應力為90 MPa，而葉片較大等效應力的峰值為21. 3 MPa，遠小于葉片許用應力，因此改型后方案三強度仍滿足要求。整個實驗煙草烘干風機通風運行中采用的風機型軸流式小功率風機采用緩慢間歇通風方式。在葉片剛度方面，前面分析知，氣動力作用效果對離心力效果有抑制作用，方案三全壓相對于原風機有所增大，較大變形有所降低。

將煙草烘干風機葉輪模型引入到ANSYS中。葉輪整體材料為Q235普通碳素結構鋼，密度7850 kg/m3，彈性模量210 gpa，泊松比0.3。葉片角度可調的葉輪，輪轂和葉片調節機構采用Q235普通碳素結構鋼，葉片采用尼龍66。該材料阻燃、防爆、耐磨、耐熱。它常被用作機械配件，而非有色金屬，作為機械外殼或發動機葉片。該材料的密度為1150 kg/m3，彈性模量為8.3gpa，泊松比為0.28。葉輪各部分采用可調葉片固定連接。在葉片角度可調的葉輪中，當葉片臂與輪轂連接時，煙草烘干風機葉片臂可以旋轉和調整，即接觸面的法向可以分離，在切向上沒有相對滑動。由于葉片的葉尖比整個葉輪機構中的其他零件更容易變形，因此葉片嚙合時應減小網格尺寸，輪轂零件在整個結構中的變形較小。兩級葉輪以相反的速度高速旋轉，在風機前部形成較大的負壓，使風機外的空氣能夠流入風中。考慮計算時間，可以適當增大網格尺寸。在求解自由模態時，剛體有三個平移和三個旋轉，因此前六個頻率是系統的剛體模態。整個煙草烘干風機葉輪機構為對稱結構。計算了兩個葉輪的前20個自由振型，并從中提取了前6個自由振型。

煙草烘干風機骨架油封裝在軸承箱蓋中。該材料為氟橡膠，由密封圈裝配時的壓縮力和操作時的油壓引起的密封唇彈性變形所形成的彈性接觸力起密封作用。為了保證產品質量，采用進口產品作為油封。

軸承箱漏油、漏油的主要原因如下：

（1）進油量過大，回油不良，導致油面升到油封唇口以上，漏油。對策：適當減少進油量，調整潤滑油油壓至0.3-0.4兆帕左右。（2）空氣平衡管堵塞，使軸承箱內外壓力不平衡。對策：清洗平衡管。

（3）煙草烘干風機骨架油封或O形圈老化失效。如2012年一次風機3b軸承箱漏油，油位繼續下降。利用國慶調解和現場檢查的時機，在個葉輪附近發現漏油，而不是在第二個葉輪。軸承箱解體。一級葉輪附近隔套磨損，密封圈損壞，更換后消除漏油。而導葉是軸流風機中重要的流通部件，其氣動設計直接影響上下游流通部件的特性。對策：在每個大修周期內定期檢查和更換骨架油封和其他密封件。

（4）油溫過高，不能滲入油氣。對策：檢查清洗冷卻器，降低油溫。4.2軸承溫度高風機軸承溫度除了監測軸承的溫度外，還要觀察溫升的變化，溫升小于40是安全的，一般情況下，風機運行時溫升約為20，這樣就可以針對癥狀進行規定。