山東Y5-48風機推薦貨源 冠熙風機型號齊全

針對Y5-48風機具體實例，本文采用結構化網格進行數值模擬，并利用Autogrid軟件提供的H型網格自動生成功能生成進水口和葉輪的終網格。Y5-48風機其他部分的網格生成是通過先劃分區域，然后手動劃分網格來完成的。（1）滿負荷風機數據試驗：鍋爐滿負荷運行時，爐內氧含量維持在2。邊界及初始條件1）集熱器入口設為入口邊界，葉輪出口設為出口邊界，葉輪前盤、后盤和葉片的實體壁設為實體壁，轉輪邊界面與下一周期轉輪邊界面之間的連接設為PE。三元匹配連接，循環數設為12。設定Y5-48風機初始靜壓P=1.01325*105pa，初始溫度t=293K，軸向入口速度=18m/s，所有旋轉壁（如前盤、后盤、葉輪葉片等）的輸入速度n=1450r/min，其他非旋轉壁（如蝸殼）的輸入速度為零。由于流道內軸流分布不均勻，葉輪前后盤不一致，為便于比較分析，沿葉輪圓周做了A、B兩段。葉輪通道內的速度和壓力分布用云圖和矢量圖表示。給出了開槽角度對風機性能的影響。給出了葉片開槽角度對風機總壓和效率的影響結果。葉片開槽使風機的總壓和效率增加，但總壓明顯增加，效率增加不大。其中，方案7的壓力和效率增加較大，總壓增加3.87%，效率增加0.15%。

本文采用N-S方程和SSTK-U湍流模型計算了Y5-48風機在不同工況下的穩態，并根據公式計算了設計工況下離心風機的壓力、軸功率和效率。01325*105pa，初始溫度t=293K，軸向入口速度=18m/s，所有旋轉壁（如前盤、后盤、葉輪葉片等）的輸入速度n=1450r/min，其他非旋轉壁（如蝸殼）的輸入速度為零。在得到風機性能參數的數值結果后，將不同工況下數值結果的誤差值與樣機原始測量結果進行了比較。在完成Y5-48風機三維模型的建立、計算域的離散化（網格化）和邊界條件的定義后，將Y5-48風機原型的不同工況進行了數值計算，并將其澆注到ANSYS Fluent。風機數值計算和測量的效率特性曲線表明，斜槽離心風機的設計流量為0.17kg/s，在設計工況下，風機的計算效率為48.1%。斜槽離心風機偏離設計工況時，小流量工況下效率急劇下降，大流量工況下效率變化緩慢，但效率僅為47%。斜槽離心風機的壓力特性曲線表明，離心風機的總壓力沒有單調變化，但隨著風機流量的增加，斜槽離心風機的總壓力減小。非單調壓力特性曲線表明，離心風機阻力變化較大時，風機風量變化較大，風機穩定工作面積較小。

為了減少Y5-48風機蝸舌與葉輪間隙過大造成的流量損失，第三種改進方案適當減小了蝸舌與葉輪間隙。但蝸殼舌與葉輪間隙過大，會增加風機的噪聲值，降低風機的性能。在前向離心風機中，蝸殼舌與葉輪之間的間隙通常為葉輪旋轉直徑的0.07-0.15倍。原型Y5-48風機蝸殼舌與葉輪間隙為葉輪旋轉直徑的0.11倍。在蝸殼型線一維設計理論的基礎上，通過考慮氣體粘性因素的影響，對風機原外殼進行了改進。在第三種方案中，蝸殼舌和葉輪之間的間隙分別減小到葉輪旋轉直徑的0.07倍和0.09倍。當蝸殼舌部間隙為葉輪間隙的0.09倍時，效果較好。可以看出，通過減小Y5-48風機蝸殼舌片間隙，蝸殼舌片附近的低壓渦在設計流量條件下消失，同時蝸殼內部氣體再次減少。在設計流量條件下，通過改變蝸舌與葉輪之間的間隙，可以有效地提高風機的總壓，降低風機所需的扭矩，提高風機效率2.1%。

（1）本文詳細介紹了Y5-48風機的數值計算過程，包括模型建立、網格化（預處理）、導入求解計算、后處理等。采用數值計算方法對斜槽風機的不同流動條件進行了計算。得到了由SSTK-U湍流模型計算的總壓、效率和實驗值的誤差值。2dQ時功率也有所進步，但在大流量工況下功率依然只有較低的47%。總壓和效率的較大誤差分別為4%和7%。驗證了數值計算結果的準確性。

（2）通過觀察風機不同截面上的總壓和速度等值線，可以得出離心風機的內部流動規律：由于葉輪的旋轉，在葉輪入口產生較大的負壓值，使空氣從集塵器進入葉輪。在葉輪中，由于葉輪的轉動和葉片對氣體的作用，葉輪內部沿徑向由內向外移動，總壓值逐漸增大。Y5-48風機的傳動方式因使用場合不同而不同，離心風機的傳動方式也不同，如圖1。較大總壓力位于葉輪出口外緣和葉片壓力面。由于葉片壓力面速度較大，吸力面速度較小，形成了尾流結構。