高壓離心通風機誠信企業「多圖」

通過對高壓離心通風機不同方案的改進，得出如下結論：向內延長斜槽風機葉輪的短葉片，可以有效地減小風機所需的扭矩，提高風機在設計條件下的效率；延長斜槽風機葉輪的長葉片和短葉片，可以提高風機的效率。外擴可以明顯提高風機的總壓，但隨著總壓的增大，風機所需的扭矩也隨之增大。因此，風扇的效率幾乎不變。然而，相似原理的應用必須嚴格滿足幾何相似、運動相似和動態相似等相似條件。減小斜槽離心風機樣機蝸殼與葉輪的間隙，不僅可以提高風機的總壓，而且可以降低風機所需的扭矩，提率2.1%。通過對高壓離心通風機樣機內部流動的分析，提出了三種不同的改進方案，每種方案都提高了風機的一定性能參數。

風機短葉片向內加長，提高風機效率；風機旋轉直徑增大，風機總壓增大；蝸殼舌與風機葉輪間隙適當減小，風機總壓和效率提高。證實了。但高壓離心通風機仍采用復雜的曲面葉片結構，這不會改善風機加工工藝的復雜故障，每一個改進方案都不能改善風機葉片通道內的流動特性，使風機的總壓力值達到5000pa以上，且沖擊力較大。提高風扇的效率。斜槽風機的長葉片吸力面的別離區開始向葉道出口處偏移，別離區有所減小，但短葉片的吸力面仍然存在兩個旋渦，但旋渦也有所削弱，因此風機在1。如果只重新設計風機的葉輪結構，必然會導致葉輪與風機蝸殼結構不匹配，導致風機性能急劇下降。因此，本文采用現代風機設計理論，以全壓5000pa、轉速2900rmp、高壓離心通風機的風量1300hm/3為設計目標，對風機進行了重新設計，以滿足合作公司的性能要求，提高風機的整體性能。在設計中，主要介紹了風機葉輪、蝸殼和集熱器結構參數的選擇方法，介紹了葉片結構的選擇。

隨著國家環保政策的深化，為了響應國家環保節能政策，在線生產鍋爐的環保指標必須滿足超低排放要求。因此，對我廠脫硝系統進行了改造：將原SNCR SCR聯合脫硝方式改為SCR脫硝方式，改造后取消原增壓風機，原引風機出力不能滿足機組滿負荷要求。因此，計劃對兩臺引風機進行改造。在現有高壓離心通風機的基礎上，通過對引風機葉輪的改造，在不進行電機技術改造的情況下，對引風機進行技術改造，提高引風機的出力，以滿足反硝化和靜電沉淀的總阻力。高壓離心通風機樣機蝸舌流線圖表明，當氣體流經樣機蝸舌位置時，大量氣體通過蝸舌與葉輪之間的間隙T流回蝸殼，流量損失較大。變壓器取消增壓風機后，實現高壓離心通風機的節能降耗的目的。隨著國家環保政策的不斷深入，生產鍋爐的環保指標必須滿足超低排放要求。我廠對原有的反硝化系統和靜電沉淀進行了改造。改造后，原有引風機不能滿足機組滿負荷運行的要求。工作人員進行了技術探討，確定了高壓離心通風機、脫硫增壓風機的風量、風壓及系統抗延長性能。后根據試驗后的實測數據，確定了引風機和電動機的選型設計，包括風機設計參數。為了提高風機出口壓力、風機輸出、滿足機組滿負荷要求和取消增壓風機運行，設計了數計算、高壓離心通風機選型、風機電機基礎校核、風機改造后流場計算、電機參數選擇等。

改造后，對兩臺高壓離心通風機進行性能評價試驗，包括全負荷風機數據試驗、改造前后數據試驗和風機較大出力試驗數據，如下所示。（1）滿負荷風機數據試驗：鍋爐滿負荷運行時，爐內氧含量維持在2.5%，爐內負壓維持在0-50pa，鍋爐穩定運行2小時后，現場測量兩臺引風機數據。增大前向離心風機葉片的出口安裝角，不僅可以提高風機的總壓，而且可以增加噪聲，降低風機的效率。滿足機組滿負荷要求。風機滿負荷數據見表2。

（2）改造前后數據試驗：風機改造后，鍋爐正常運行1小時，運行參數穩定。采集風機的數據，并與改造前的數據進行比較。鍋爐滿負荷時，兩臺引風機電流降低48A。

（3）高壓離心通風機較大出力試驗：冷態下，風機擋板開度為80%時，風機電流達到設計值。A風機入口擋板開啟80%時，風機電流為146A，B風機入口擋板開啟80%時，風機電流為145.6A，滿足設計要求。

結論

（1）與改造前后引風機試驗數據相比，A風機效率提高17.2%，B風機效率提高13.8%。正常運行時，風機進口擋板開度為50%~55%，風機電流95~100A，滿足機組滿負荷運行要求。

（2）改造后高壓離心通風機電耗降低26384 kWh，增壓風機電耗降低52159 kWh，合計77543 kWh，輔助電耗降低0.5%。

（3）改造后，取消風機冷卻水，風機軸承高溫度為55C，滿足設計要求。通過排除冷卻水，每年可節約約5萬噸水。

（4）通過高壓離心通風機性能試驗報告和實際運行，引風機改造能滿足運行要求，節電效果明顯。