反應釜廠家誠信企業推薦,山東譽金機械

由于釜內設計壓力為0.22MPa，選取機械密封212-90。支撐按JB/T4712.4-2007《容器支座》選擇A4 支座。在對客戶之前用的反應釜使用過程中，機封部分在使用一段時間后出現微量泄露，在此次設計中增加了底軸承來控制軸的徑向跳動，延長了機械密封的使用壽命。針對客戶提出反應物料有少量粗化晶粒，在此次設計過程中特別在內筒四周設置了擋板，增強了攪拌的均勻程度，在之后用戶反饋意見收到用戶滿意的評價。:從安全的角度出發, 給出反應釜頂蓋與筒體焊接, 在一側開人孔的結構。基于開人孔的位置悖于常規, 先采用常規設計方法設計出頂蓋厚度, 然后分別采用無力矩理論和有限元軟件ANSYS作了應力分析, 給出人孔接管與頂蓋及筒體相貫線上的一系列應力分布曲線, 并參照JB4732— 95《壓力容器分析設計標準》作了強度評定, 結果表明強度不足。再按照文獻[1]的設計方法,考慮到頂蓋密集開孔的削弱和攪拌器等附件重量的影響,對頂蓋進行整體補強設計,終頂蓋厚度圓整到8mm。然后采用內部貼補強圈的局部補強結構, 經過二次分析評定, 強度滿足要求。并對設備的無損檢測作了相關說明。

反應釜的頂蓋結構設計從安全的角度考慮, 如果把頂蓋與筒體相連接的部位設計成法蘭螺栓連接, 因其密封面大, 工作溫度高, 介質具有腐蝕性, 密封難以保證, 會造成安全隱患;另一方面從經濟的角度考慮, 所使用的材料為0Cr18Ni9奧氏體不銹鋼, 價格昂貴, 如果增加一對容器蘭(約1 萬元), 則提高了容器的制造成本。終決定采用如圖1所示的結構, 使筒體與頂蓋采用焊接連接結構, 為了方便內件的裝卸和檢修,在一側開了一個426 mm×10 mm的人孔。　由于人孔的直徑較大, 頂蓋直徑相對較小, 且其上還開有其他接管, 開人孔時, 必須同時跨頂蓋和筒體, 這對壓力容器設計產生了新的問題———頂蓋的強度設計如何解決。對于既需要加熱又需冷卻的制膠反應釜來說,布置冷卻面時應考慮此因素。

由于反應釜廠家攪拌器組件由多點支撐, 而且在常規設計時考慮了機架、減速機和電機共同作用在頂蓋上壓力的影響和局部開孔的影響, 對封頭進行了整體補強設計, 所以有限元建模時, 為了簡化分析, 不考慮它們的影響, 只考慮跨頂蓋和筒體開人孔的復雜結構。由于結構具有對稱性, 所以取其1/2 作為研究對象。筒體與接管長度的取值都大于2.5 RT(R為接管與筒體半徑, T為接管與筒體的厚度), 筒體和封頭的厚度取值為13.4 mm(封頭成型后的實際厚度減去腐蝕裕量), 接管厚度為9 mm。(3)根據分析設計標準,對有限元結果進行強度評定,結果表明按常規設計出的頂蓋厚度不滿足強度要求,所以進行了內部貼補強圈的補強設計。材料特性人孔接管、筒體和封頭的材質均為0Cr18Ni9,設計壓力為0.8 MPa, 工作壓力為0.7MPa, 設計溫度為200 ℃, 工作溫度為180 ℃,腐蝕余量為1 mm，在筒體底部的橫截面上施加軸向固定約束，對稱面上施加對稱約束, 并在筒體底部橫截面上一點(其坐標為(0, -475, 513.4))約束X方向的位移, 以防模型發生該方向的剛體運動。在封頭、筒體及人孔筒節的內表面上施加內壓載荷0.8MPa, 在人孔筒節的外端面上施加等效應力9.1MPa

做好日常檢查工作的優化從反應釜溫度控制和維護的角度來說，要不斷提高控制技術的水平，強化對生產溫度的控制；它們各個方向的應力及各應力分量和應力強度等的變化情形基本是同步的,即應力強度的部位其薄膜應力強度、薄膜應力 彎曲應力的應力強度也均是。通過加強對各個裝置的性能維護和檢查，及時發現存在的問題，進而確保系統能夠處于正常的使用狀態，保證化工生產的有序開展。這需要不斷優化日常維護工作，做好以下要點的把控：

①結合反應釜溫度控制以及維護實際，制定完善的工作方案，嚴格落實各項檢查和維護工作計劃，及時發現反應釜溫度控制問題和運行問題等，采取相應的措施加以防范和控制。在具體實踐中，明確相關人員的工作職責和內容，促使各項工作有序落實。

②在運行反應釜時，必須要嚴格遵循有關標準，以免發生超溫或者超壓等問題。通過嚴格落實各項要求，強化對反應釜溫度的把控。

③做好日常檢查，避免溫差應力以及內壓應力疊加的發生，保證設備運行。化工生產用的反應釜，其運行效果和性能直接影響著生產作業的開展，因此必須要做好嚴格的把控。在日常工作中，積極推廣應用模糊PID 控制方法，不斷優化和改進控制方法。SMPa(壓力)蒸汽的熱燴約為8000U(1900keal):1耐溫度160℃導熱油的熱燴約為251ooU(60000keal)。除此之外，做好日常維護工作，保證反應釜處于狀態運行，進而確保溫度控制以及生產的效果。