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如何給鍋爐適合的給水溫度    

如何給鍋爐適合的給水溫度對于鍋爐的供熱來說，鍋爐的蒸發量與鍋爐的燃料耗損量都是影響其質量的重要因素。同樣的，鍋爐水蒸發量的大小與鍋爐的燃燒損耗量對于鍋爐使用廠家來講也是決定生產效益的重要因素。因此，作為鍋爐生產廠家都會在這兩方對鍋爐的性能進行改良。由此，我們可以斷定，鍋爐的給水溫度將會對鍋爐的蒸發量以及能源耗損情況造成很深的影響，因而在鍋爐供水是應該加以注意和改善，從而在鍋爐運作中提高作業效率，改善運營收益。當改良技術達到一定程度后，就會出現技術瓶頸，在對技術瓶頸突破不能的情況下，鍋爐使者與生產廠家開始在其他的鍋爐作業環節中尋找改良因素。

   鍋爐的供水溫度對于鍋爐作業效果的影響就在此時進入改良研究者的視野。通過實踐研究發現，鍋爐給水溫度對于鍋爐的作業效率有著不可忽視的影響作用。在鍋爐給水的冷水與溫水的作業效率比較中發現，由于在對給水加熱中，冷水作業與溫水作業相比所要耗損的能源要大得多，因而能夠得出結論，即溫水給水能夠加快鍋爐給水的反應速度，從而提高鍋爐的作業效率，使得鍋爐的熱循環效率顯著提高。內能是溫度和壓力的函數，固焓也可以表示成溫度和壓力的函數，即h＝f(p,T)。

   由此，我們可以斷定，鍋爐的給水溫度將會對鍋爐的蒸發量以及能源耗損情況造成很深的影響，因而在鍋爐供水是應該加以注意和改善，從而在鍋爐運作中提高作業效率，改善運營收益。

燃氣蒸汽鍋爐和燃煤蒸汽鍋爐比較  

燃氣蒸汽鍋爐和燃煤蒸汽鍋爐的比較，希望大家通過比較它們的不同，而選擇對自己合適的產品！主要的問題是環保問題，燃氣鍋爐有效、清潔、環保，無需人工操作，只需要控制即可，占地少，無需運輸燃料，無需要處理煤灰，因燃燒無雜質，對鍋爐及相關配件無腐損，鍋爐壽命長，規定為15年，但基本上可長期使用。是現在的主流鍋爐，也是環保部門、大力推廣。很多本來用煤作熱源的工業企業現在被地域強制性要求使用煤氣發生爐，環保力度加強以后可能燃煤蒸汽鍋爐門檻會越來越高。重慶聯宏鍋爐有限公司是專業的鍋爐生產企業，主要產品有重慶鍋爐，重慶燃氣鍋爐，重慶鍋爐。便于計量收費，供熱費用轉化為燃氣費、電費、水費，解決了物業管理收費難的問題等。

一點：采購成本：因為燃氣蒸汽鍋爐在技術以及配套輔機上明顯先于燃煤蒸汽鍋爐，并且配有專用的燃氣燃燒機，不說其他，單此一個燃燒機的價格就把這個成本給拉開了。一般來說：同樣噸位的蒸汽鍋爐，燃氣鍋爐要比燃煤鍋爐價格高上約30%左右。

  第二點：建設成本：這個成本主要來自鍋爐房，蒸汽鍋爐管道的資金投入。其中燃煤蒸汽鍋爐因為相應輔機設備較多，所以在鍋爐房建設資金要多一些。還有燃氣蒸汽鍋爐是全自動控制運行，并具有自動報警、自動保護功能。接上管道后，燃燒器會自動供氣可以有效的節約工作人員的成本支出。合格后由質量技術監督局、特種設備檢驗所、縣質量技術監督局參與整體驗收。燃煤蒸汽鍋爐因為需要上煤程序，所以在人員工資方面支出會大一些。

  第三點：環境成本：這個主要的意思是現在燃煤蒸汽鍋爐的審核較嚴。而燃氣蒸汽鍋爐由于運行經濟、環保節能、還有政策鼓勵，越來越受到廣泛的應用。

  第四點：燃料成本：這個就要看各地的實際具體燃料價格。每小時燃煤量和燃氣量可以向鍋爐廠家咨詢。然后就可以計算出燃料的消耗成本。

鍋爐設備級別  

1.4.1 A 級鍋爐

A級鍋爐是指p（表壓，下同，注1-3）≥3.8MPa的鍋爐，包括：

（1）超臨界鍋爐，P ≥22.1MPa；

（2）亞臨界鍋爐，16.7MPa≤P＜22.1MPa；

（3）超高壓鍋爐，13.7MPa≤P＜16.7MPa；

（4）高壓鍋爐，  9.8MPa≤P＜13.7MPa；

（5）次高壓鍋爐， 5.3MPa≤P＜9.8MPa；

（6）中壓鍋爐， 3.8MPa≤P＜5.3MPa。

1.4.2  B級鍋爐

（1）蒸汽鍋爐， 0.8MPa＜P＜3.8MPa；

（2）熱水鍋爐， P＜3.8MPa，且t≥120℃（t為額定出水溫度，下同）；

（3）氣相有機熱載體鍋爐,Q＞0.7MW（Q為額定熱功率，下同）；液相有機熱載體鍋爐， Q＞4.2MW。

1.4.3 C級鍋爐

（1）蒸汽鍋爐， P≤0.8MPa，且V＞50L（V為設計正常水位水容積，下同）；

（2）熱水鍋爐，P＜3.8MPa， 且t＜120℃；

（3）氣相有機熱載體鍋爐, 0.1MW＜ Q≤0.7MW；液相有機熱載體鍋爐， 0.1MW＜ Q≤4.2MW。

1.4.4  D級鍋爐

（1）蒸汽鍋爐： P≤0.8MPa，且30L≤V≤50L；

（2）汽水兩用鍋爐（注1-4），P≤0.04MPa，且D≤0.5t/h（D為額定蒸發量，下同）；

（3）僅用自來水加壓的熱水鍋爐，且t≤95℃；

（4）氣相或者液相有機熱載體鍋爐, Q≤0.1MW。

電廠燃煤鍋爐氨逃逸的原因

1 自動調節性能不好。在變負荷時、啟停制粉系統時，噴氨量不能適應負荷和脫硝入口NOx的變化，導致脫硝出口NOx波動太大，導致瞬時噴氨量相對過大，從而引起氨逃逸增加。

2 脫硝入口NOx分布不均勻，與噴氨格柵每個噴嘴的噴氨量不匹配。導致出口NOx不均勻。導致局部氨逃逸高。

3 噴氨格柵噴氨不均勻，導致出口NOx不均勻。導致局部氨逃逸高。

4 測量系統不準確。一般SCR左右側出入口各裝一個測點，在測點發生表管堵塞、零漂時不具有代表性，導致自調系統噴氨過量。從而引起氨逃逸升高。包括NOx測點、氧量測點、氨逃逸測點。

5 測點位置安裝位置不具代表性。測點數量過少。安裝位置沒有經過充分的混合，會導致測量不準。另外測點數量太少，不能隨時比對，當發生堵塞、零漂時不能及時發現。

6 測點故障率高，當測點故障時，指示不準，引起自調切除，只能手調，難以適應AGC負荷隨時變動的需求。

7 在變負荷和啟停制粉系統時，脫硝入口NOx波動大，從而引起脫硝出口波動大，噴氨量波動大，引起氨逃逸。由于低氮燃燒器改造的效果差，在實際運行中，尤其在大幅度變負荷時，脫硝入口NOx變化較大，會加大脫硝自調的難度。

8  AGC投入時，普遍變負荷速率較快。為了響應負荷的快速變化，燃料量變化太快，風粉配比不能保證脫硝入口NOx穩定。引起大幅波動。

9  煙氣流場的不均勻，導致噴氨量與煙氣量不匹配。煙氣流速在煙道的橫截面各個位置不能均勻分布，尤其在煙道發生轉向后，各個部位風速不一致，會導致局部氨逃逸偏高。

10 煙氣溫度變化幅度大。在低負荷時，煙溫下降。局部煙溫太低，會引起催化劑活性下降，從而引起氨逃逸升高。

11 脫硝自調控制策略存在缺陷。測點反吹時，自調的跟蹤問題不能完全解決。往往在反吹結束后，SCR出口NOx會有一個階躍，突然升高或突然降低，增加擾動和波動，增加氨逃逸。

12 催化劑局部堵塞、性能老化。導致單層催化劑各處催化效率不同，為了控制出口參數，只能增加噴氨量，從而導致局部氨逃逸升高。

13 由于SCR脫硝裝置處于煙氣的高灰段，氨逃逸表是利用激光原理測量，容易引起測量不準。測量技術不過關，不能準確反映氨逃逸情況，不能給運行一個有效的參考數據。由于原煙氣含灰量高達30-50g/m3，傳統的對射式氨逃逸分析儀無法穿透，并且由于鍋爐負荷的變化會導致光速偏移，維護量很大。負荷擾動時，超臨界直流爐無汽包，蓄熱能力小，導致主汽壓力變化延遲很小，且幅度較大，但主汽溫度變化較小，所以超臨界機組較亞臨界機組更適合變壓運行。而由于在較低溫度下（230℃以下），NH3和SO3會生成NH4HSO4，對于傳統的采樣管線抽取式氨逃逸分析儀的采樣管伴熱溫度不會超過180℃，所以在采樣管線中硫酸氫an會快速生成，導致氨氣部分或全部損失，監測結果沒有實際意義。

14 液氨質量差。由于液氨的腐蝕性和有毒性，檢測很不方便。一般液氨的檢測由廠家自己檢測。因此，對液氨質量缺乏有效監督?，F場經常發生供氨管道濾網堵塞的現象。也會造成噴氨格柵噴氨量的不均勻。從而影響氨逃逸。