飛騰金屬(圖)-高爐液壓泥炮規格型號-舟山高爐液壓泥炮

2、回轉機構是選用轉臂繞固定不動軸轉動的方法，回轉油缸根據桿機構使轉臂旋轉，回轉油缸的液壓缸頂端絞接在電動機軸上，油缸工作中時發動機缸體健身運動，根據V形桿和曲軸推動轉臂轉動?；剞D機構的電動機軸是一配有平衡軸的架構式機構，這類構造的特性是具備很大的剛度，并使回轉機構的高寬比大幅減少。KD型液壓機泥炮沒有獨立的壓炮機構，它的壓炮姿勢是伴隨著轉臂的回轉全過程進行的，轉臂根據吊式機構與打泥機構鉸在一起?；剞D機構電動機軸——轉臂——操縱曲軸和炮身相互構成了一個平面圖四桿機構，這一桿機構的機械設備特點能夠確保打泥機構順向轉動至堵鐵口部位時炮嘴前端開發走進以平行線，可確保當桿機構鉸點因摩損而空隙增加，炮嘴不容易搖擺不定，自始至終指向出鐵口。KD100型液壓機泥炮回轉機構設計方案成斜基座式，斜基座的上表層在沿主鐵溝方位和豎直方位各自有13°和5°的傾斜角，以確保炮身在堵鐵口部位維持13°壓炮視角，進而打泥時會充足的卡緊力。本泥炮回轉油缸的作用有二：一是驅動器打泥等機構在工作中區段內反復運動；

液壓泥炮

出鐵時，鐵口通道被打開 ，熾熱的鐵水和熔渣在爐內高壓力的作用下 ，以很大的流速從鐵口涌出，使鐵口孔道炮泥承受了 ℃左右的高溫侵蝕。

由于受到鐵口孔道截面積大小的限制，高速流動的渣鐵在孔道截面積大小的限制，高速流動的渣鐵在爐墻鐵口泥包處形成“渦流”。

高爐液壓泥炮的泥包形成更大的沖刷、磨損、后將鐵口爐墻端泥包沖成喇叭口型。鐵口孔道在承受液態渣鐵的高溫加熱時，如炮泥的熱導率和透氣性不良，就會使孔道內外的溫差應力增大，高爐液壓泥炮規格型號，受熱膨脹不均，致使鐵口孔道產生斷裂和變形，舟山高爐液壓泥炮，失去結構強度和完整性。當鐵渣出完煤氣導出時，重新用鐵口炮泥堵鐵口 ，舊炮泥接觸新炮泥 ，溫度突然下降至℃左右 。這樣反復作用 ，在舊鐵口炮泥套的圓弧形微裂紋 新炮泥在干燥和燒結過程中，水分或其他結合劑蒸發和揮發，留下大量的氣孔，在新舊炮泥的接觸面上 ，也會由于新炮泥的燒結收縮產生縫隙。

這樣就使得熔融液體易滲入這些縫隙之中，當下次鐵口打開時，在熔流強烈的沖刷下 ，使炮泥脫落。新堵塞的鐵口炮泥，受鐵口內外溫度的作用 ，使炮泥燒結速率不等，在鐵口 內產生熱應力，出現裂紋。若裂紋擴展到整個鐵口截面 ，就會發生斷鐵口現象。

高爐液壓泥炮燒結強度大，開口較難，用合金鉆頭配合氧氣吹燒，開口時間長，鐵口孔徑不穩定，且氧氣易對炮泥中的 產生氧化。由于用氧氣燒鐵口的操作不當，使燒后的孔道偏離設計的鐵口中心線，而且孔道內壁坑洼不齊，擴大了孔道的截面面積。如果出鐵口孔道粗糙且不規則將導致出鐵時鐵水噴濺。在堵口時孔道內坑洼處的渣鐵液無法流回爐缸 ，在內外壓力作用下，將渣鐵液積壓滲入新炮泥內，造成孔道夾鐵，開口困難。由于鐵口孔道泥質開裂滲鐵，既不能鉆也不能燒，爐子急需出鐵的情況下，采取悶炮的作業方式。

在日常工作中，不允許隨意采用此作業方式，因為此作業方式是將新泥推入孔道內，將孔道內的硬殼頂開，新泥受熱后水分和揮發物膨脹外溢 ，同時發生物化反應。此時，將液壓炮瞬間抬起 ，瞬間的泄壓與抽力，使未燒結成陶瓷和碳結合相的堵泥在雙重作用力下 ，噴射出孔道，使爐缸的渣鐵液與氣流受到劇烈的沖擊，而破壞了泥包與孔道的完整性和強度，使孔道擴大。對出凈渣和彌補孔道和泥包的破損產生巨大的影響。

泥炮本體部分工作負荷較大的是打泥機構和回轉油缸，因此，也是維護和檢修的重點。

   泥炮的液壓系統出現故障有大多原因是由于液壓油不清潔所引起，因此，保持液壓油的清潔度是日常維護工作的主要內容之一。液壓站一般均設有循環過濾系統，應經常開動過濾器并檢查其濾芯，每月檢查一次液壓油的清潔度，應達到NAS10-11級。檢查液壓系統時注意不要使灰塵和污物進入此系統。

   泥炮采用手動注油的方式，每日注油一次，每次注油量為5CC（旋轉活接頭）或10CC（旋轉立柱和轉臂端部）左右。

出鐵完畢，必須迅速用泥炮打入耐火泥將出鐵口堵住。打入的耐火泥不僅應填滿出鐵口通道，而且還應修補出鐵口周圍損壞了的爐缸內帶。

  泥炮需在高爐不停風的全風壓狀態下把耐火泥打入出鐵口，所以其打泥壓力應大于爐缸內壓力，并能頂開放渣后填滿鐵口內側的焦炭。髙爐越大、爐內的氣樂越高，需要的打泥力也就越大。

  對泥炮的基本要求主要有：

  泥炮的泥缸應具有足夠的容量，以保證供應足夠的耐火泥，能一次堵住出鐵；

  打泥活塞應具有足夠的推力，以克服打泥時的各種阻力；

  炮嘴應具有一定的運動軌跡，能使炮嘴在進入出鐵口泥套時盡ft沿直線運動，以免損失。

  工作應可靠，并進行遠距離操作。

對泥炮系統存在的問題進行分析，統記進行如下改造和完善，使之更有利用系統的平穩運行：

  （1）首先對原系統的進油節流的雙單向節流閥改為回流節流的雙單向節流閥，對回油系統進行恒定量調節控制，通過調節回油節流對泥炮回轉油缸回油腔形成一定背壓，解決轉炮運行不平穩的問題。

  （2）對于油溫高的問題，高爐液壓泥炮炮嘴，對系統溢流管道進行改造，對溢流回油不直接回到油箱，而是改造對接到系統回油管道A點，通過濾油冷卻系統冷卻過濾后回到油箱，有效的降低了油溫，高爐液壓泥炮配件，恢復到常規溫度，也對油品的清潔起到有效過濾作用，對整個系統的安全穩定運行提供有力保障。

  （3）對于泥炮回轉油缸不保壓問題，采取在原來閥臺基礎上加裝一疊加式雙液控單向閥，同時將原來使用的O型中位機能手動換向閥改為Y型中位機能配合雙液控單向閥使用，解決了泥炮回轉油缸不保壓的問題。本次改進在原來閥臺基礎上改進，沒有對原來閥臺作變動，既節約了改造成本，又簡單有效。

1、操作泥炮時精力要集中，注意周圍有無障礙物，開炮要穩。

 2、出鐵前要檢查各操作手柄的位置是否正確，進行試炮。進炮操作順序：啟動油泵→轉炮→轉炮到位升高壓→壓炮→打泥。  

 3、泥炮的炮身在堵口狀態停留時間超過10－15分鐘時應停泵，待退炮時，再重新啟動油泵。退炮操作順序：啟動油泵→壓炮缸退（炮身抬起）→轉炮缸退（回轉）→停泵。  

 4、在泥炮的動作過程中，啟動油泵，調壓或換向閥塊出現故障可及時在操作臺上啟動另一臺油泵或另一組液壓系統，以保證泥炮各動作的及時完成。

由于該高爐冶煉原料采用含鋇鈦磁鐵礦，冶煉出含釩的鐵水，其硫含量較高、粘度較大，在使用液壓泥炮堵鐵口過程中與通用高爐堵鐵口操作方式不一樣，為防止鐵水沖刷炮嘴，降低炮嘴燒損率，需打泥機構炮嘴高速撞上鐵口，同時還需來回沖擊鐵口。通常制造單位是按常規同容積高爐對液壓泥炮造選型的，其內部桿機構及固定支架為DDS型液壓泥炮的原始尺寸，沒有針對性的進行強度核算，根據支架復雜結構的特點，選用的材質為鑄造焊接性能均較好的ZG35。在對其進行受力分析計算時，因為沖擊碰撞鐵口發生時間無法確定，故不能應對沖量定理計算瞬間產生的沖擊力，而是根據常規設計及國內外再現場使用經驗提出在該高爐上炮嘴受沖擊載荷大至為5倍的zui大打泥反力。

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